RAUDBETOONKONSTRUKTSIOONID I - PROJEKT (EER 0012) (6)

TALLINNA TEHNIKAÜLIKOOL
EHITISTE PROJEKTEERIMISE INSTITUUT
Kursuseprojekt aines EER 0012 RAUDBETOONKONSTRUKTSIOONID I - PROJEKT
ÜLIÕPILANE:
JUHENDAJA :
TÖÖ ESITATUD:
TÖÖ ARVESTATUD:
Tallinn, 20.. Sisukord 1 Plaadi arvutus 3 1.1 Koormused plaadile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1.2 Talade m~ o~ otude valimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1.3 Arvutuslikud avad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1.4 Plaadi sissej~ oud . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 1.5 Plaadi armatuuri dimensioneerimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 1.5.1 Esimese ava armatuuri valimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 1.5.2 Esimesel vahetoel armatuuri valimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 ¨ aa 1.5.3 Ulej¨ ¨nutel vahetugedel ja avades armatuuri valimine . . . . . . . . . . . 5 1.5.4 Toearmatuuri esimesel toel valimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 1.5.5 Toearmatuuri valimine peatala kohal ja ¨a¨armisel toel paralleelselt peatalaga 6 1.6 Plaadi p~oikj~ oukindlus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 1.6.1 Arvutuslikku p~ oikarmatuurita elemendi p~oikj~oukandev~oime . . . . . . . . 7
2 Abitala arvutus plastse skeemi j¨ argi 7 2.1 Koormused abitalale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 2.2 Abitala pikiarmatuuri dimensioneerimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 2.3 Abitala p~ oikarmatuuri dimensioneerimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 2.3.1 Tala toel¨ ahedasel piirkonnal p~oikarmatuuri valimine . . . . . . . . . . . . 10 2.3.2 Tala keskosa (1/2 ava ulatuses) p~oikarmatuuri valimine . . . . . . . . . . 12 2.4 Konstruktiivsed n~ ouded abitaladele . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
3 Peatala arvutus plastse skeemi j¨ argi 13 3.0.1 Arvutuslikud avad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 3.0.2 Arvutuslikud paindemomendid ja p~oikj~oud . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 3.0.3 Suurimad peatala toereaktioonid ja arvutuslikud paindemomendid . . . . 14 3.0.4 Peatala pikiarmatuuri dimensioneerimine . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 3.1 Peatala kandev ~ oime leidmine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 3.1.1 Armatuuri ankurduspikkused . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
4 Peatala p~ oikarmatuuri kontroll 18 4.1 Konstuktiivsed n~ ouded peatalale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20 4.2 Abitala toetumine peatalale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
5 Posti arvutus 21 5.1 Posti sisej ~ oud . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 5.2 Posti kandev~ oime kontroll . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 5.2.1 III korruse posti kandev~oime . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 5.2.2 II korruse posti kandev~oime . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24 5.2.3 I korruse posti kandev~oime . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26 5.3 N~ouded posti pikiarmatuurile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 5.4 Postide p~oikarmatuuri valik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29 5.4.1 Postide p~ oikarmatuuri valik . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
6 Vundamendi arvutus 30 6.1 Koormused vundamendile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 6.2 Vundamendi talla m~ o~ otmete m¨a¨aramine . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 6.3 Vundamendi k~ orguse m¨a¨ aramine l¨abisurumisarvutusest . . . . . . . . . . . . . . 30
1 6.4 P~oikarmatuurita postvundamendi l¨abisurumiskandev~oime . . . . . . . . . . . . . 31 6.5 Vundamendi k~ orguse m¨a¨ aramine posti armatuuri ankurduspikkusest . . . . . . . 32 6.6 Vundamendi u ¨ lemise astme m¨a¨aramine l¨abisururumisarvutusest . . . . . . . . . . 33 6.7 Vundamendi paindearmatuuri arvutus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34 6.8 Vundamendi armatuuri ankurdus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35
7 Joonised 36 7.1 T¨uu ¨pkorruse plaan. Hoone l~ oige A-A. Hoone l~oige B-B M 1:100 . . . . . . . . . . 36 7.2 Vahelaeplaadi armeerimine M 1:100 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37 7.3 Abitala M 1:50; 1:10 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38 7.4 Peatala M 1:50; 1:10 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39 7.5 Post ja vundament M 1:50; 1:10 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40
2 1 Plaadi arvutus 1.1 Koormused plaadile Valin plaadi paksus: h1 = 80mm ja betoonp ~oranda paksus: h2 = 30mm. Plaat arvutatakse talana laiusega b = 1, 0m.
Normikoormused: kasuskoormus : qk = 12, 4kN/m2 vahelaeplaadi omakaal : qk1 = 0, 08 · 25 = 2, 0kN/m2 betoonp~oranda omakaal: qk2 = 0, 03 · 20 = 0, 60kN/m2
Arvutuskoormused: kasuskoormus: qd = q · qk = 1, 5 · 12, 4 = 18, 6kN/m2 plaadi omakaal: qd1 = 1, 2 · 2, 5 = 2, 4kN/m2 p~oranda omakaal: qd2 = 1, 2 · 0, 72 = 0, 72kN/m2
koormus kokku: pd = 18, 6 + 2, 4 + 0, 72 = 21, 72 21, 7kN/m2
1.2 Talade mo ~o~tude valimine Valin peatala risl~ oike m~ o~odud: 300 × 600(h). Valin abitala ristl ~oike m~o~odud: 200 × 400(h)
1.3 Arvutuslikud avad Plaat on toetatud v¨ alisseintele 120mm abitala laius on 200mm. 0, 20 0, 12 lef f,1 = 1, 80 - + = 1, 74m (1) 2 3
lef f,2 = 1, 80 - 0, 20 = 1, 60m (2)
1.4 Plaadi sissejo ~ud Avade erinevus piki- ja p~ oiksuunas (6, 2m ja 5, 4m) on v¨ahem kui 20%. Leian paindemomendid: esimeses avas: 2 pd · lef f,2 21, 7 · 1, 742 MSd,1 = = = 5, 97kN m (3) 11 11 esimesel vahetoel: 2 pd · lef f,2 21, 7 · 1, 742 MSd,B = - =- = -4, 69kN m (4) 14 14 u ¨lej¨a¨anud avades ja vahetugedel: 2 pd · lef f,2 21, 7 · 1, 602 MSd,2 = -MSd,C = = = 3, 47kN m (5) 16 16 Suurim p~ oikj~ oud plaadis m~ ojub esimese vahetoe plaadi otsa poolsel serval :
VSd,max = 0, 6 · pd · lef f,1 = 0, 6 · 21, 7 · 1, 74 = 22, 7kN (6)
3 1.5 Plaadi armatuuri dimensioneerimine Armatuuri kaitsekiht: cnom = cmin + cdev . Projekteeritavad konstruktsioonid on allutatud keskkonnaklassile XC3 ja konstruktsiooniklass S4. Plaatkonstuktsiooni t~ottu v~oib konstrukt - siooniklass u ¨he v~ orra v¨ ahendada klassini S3, seega vajalik minimaalne kaitsekihi paksus on cmin = 20mm. Vastavalt normi rahvuslikule lisale cdev = 10mm. cnom = 30mm. Eeldan, et suurimaks plaadis esinevaks armatuuriks 10mm. Seega plaadi kasulikeks k~orgusteks saan: 10 d1 = 80 - 20 - 10 - = 45mm (7) 2
10 d2 = 20 + 10 + = 35mm (8) 2 Betooni tugevusklass : C25/30, survetugevuse arvutusv¨a¨ artus fcd = 16, 7M P a Armatuur A400, arvutustugevus fyd = 350M P a
1.5.1 Esimese ava armatuuri valimine Dimensioneerin armatuuri esimeses avas: MSd,1 5, 97 · 106 µ= = = 0, 176 (9) · fcd · b · d21 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 452
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 176 = 0, 195 (10)
· · fcd · b · d1 0, 195 · 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 45 As1 = = = 419mm2 /m (11) fyd 350 T¨o¨ otava armatuuri suurim lubatav samm on kahekordne plaadi paksus:
smax = 2, 0 · 80 = 160mm (12)
Valin t¨o¨otavaks armatuuriks 8A400, sammuga 120mm, mille korral
As1,prov = 419mm2 /m (13)
Jaotusarmatuuri peaks olema v¨ ahemalt 20% t¨o¨otava armatuuri pinnast:
As3 = 0, 2 · As1,prov = 0, 2 · 419 = 84mm2 /m (14)
Jaotusaramtuuri suurim lubatav samm on kolmekordne plaadi paksus v~oi 400mm:
smax,2 = 3, 0 · 80 = 240mm (15)
Valin jaotusarmatuuriks 6A400, sammuga 240mm, mille korral
As3,prov = 118mm2 /m (16)
Valitud armatuur esimeses avas:
t¨o¨otav: 8A400, sammuga 120mm; jaotusarmatuur : 6A400, sammuga 240mm;
4 1.5.2 Esimesel vahetoel armatuuri valimine Dimensioneerin armatuuri esimesel vahetoel: MSd,B 4, 69 · 106 µ= 2 = = 0, 139 (17) · fcd · b · d1 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 452
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 139 = 0, 150 (18)
· · fcd · b · d1 0, 150 · 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 45 As1 = = = 322mm2 /m (19) fyd 350 Maksimaalne lubatav samm on 160mm. Valin t¨oo¨tavaks armatuuriks 8A400, sammuga 150mm, mille korral As1,prov = 335mm2 /m (20) Jaotusarmatuuri peaks olema v¨ ahemalt 20% t¨oo¨tava armatuuri pinnast: As3 = 0, 2 · As1,prov = 0, 2 · 335 = 67mm2 /m (21) Jaotusaramtuuri suurim lubatav samm on 240mm. Valin jaotusarmatuuriks 6A400, sammuga 240mm, mille korral As3,prov = 118mm2 /m (22) Valitud armatuur esimesel vahetoel: t¨o¨otav: 8A400, sammuga 150mm; jaotusarmatuur: 6A400, sammuga 240mm;
1.5.3 ¨ ¨ Ulej a¨ anutel vahetugedel ja avades armatuuri valimine Dimensioneerin armatuuri u ¨lej¨ aa ¨nud vahetugedel ja avades: MSd,2 3, 47 · 106 µ= = = 0, 103 (23) · fcd · b · d21 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 452
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 103 = 0, 109 (24)
· · fcd · b · d1 0, 109 · 1, 00 · 16, 7 · 1000 · 45 As1 = = = 234mm2 /m (25) fyd 350 Maksimaalne lubatuv samm on 160mm. Valin t¨o¨otavaks armatuuriks 6A400, sammuga 120mm, mille korral As1,prov = 236mm2 /m (26) Jaotusarmatuuri peaks olema v¨ ahemalt 20% t¨oo¨tava armatuuri pinnast: As3 = 0, 2 · As1,prov = 0, 2 · 236 = 47mm2 /m (27) Jaotusaramtuuri suurim lubatav samm on 240mm. Valin jaotusarmatuuriks 6A400, sammuga 240mm, mille korral As3,prov = 118mm2 /m (28) Valitud armatuur u ¨lej¨ a¨anud vahetugedel ja avades: t¨o¨otav: 6A400, sammuga 120mm; jaotusarmatuur: 6A400, sammuga 240mm;
5 1.5.4 Toearmatuuri esimesel toel valimine Plaadi osaliselt kinnitusest tingitud paindemomendi vastuv~otmiseks esimesel toel tuleb ette n¨aha toearmatuur. See armatuur peab vastu v~otma v¨ahemalt 1/4 avas esinevast paindemomen- dist. Valin toearmatuuriks 6A400, sammuga 240mm mille korral
As1,prov = 118mm2 /m (29)
fyd · As1 350 · 118 x= = = 3, 09mm (30) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 1000 x 3, 09 = = = 0, 069 (31) d1 45
y = 0, 8 · x = 0, 8 · 3, 09 = 2, 47mm (32)
MRd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) = 1, 0 · 16, 7 · 1000 · 2, 47 · (45 - 0, 5 · 2, 47) = 1, 81kN m (33)
MSd,1 MRd = 1, 81kN m > = 1, 49kN m (34) 4 Toearmatuuri jaotusarmatuurina kasutan armatuuri 6A400, sammuga 240mm.
Valitud toearmatuur esimesel vahetoel:
t¨o¨otav: 6A400, sammuga 240mm; jaotusarmatuur: 6A400, sammuga 240mm;
1.5.5 Toearmatuuri valimine peatala kohal ja ¨ a¨ armisel toel paralleelselt peatalaga Peatala kohal paigaldan pragude v¨ altimiseks konstruktiivne armatuur. Analoogselt plaadi esi- mese toe toearmatuuriga tuleb peatala kohale ja peatalaga paralleelsel ¨a¨armisel toele ette n¨aha toearmatuur, mis peaks vastu v~ otma v¨ahemalt veerandi avas esinevast paindemomendist.
Valitud toearmatuur peatala kohal ja ¨a¨armisel toel paralleelselt peatalaga:
t¨o¨otav: 6A400, sammuga 240mm; jaotusarmatuur: 6A400, sammuga 240mm;
1.6 Plaadi p~ oikj~ oukindlus P~oikj~oud tuleb plaadis vastu v~ otma ainult betooniga. Suurim p~oikj~oud plaadis m~ojub esimese vahetoe plaadi otsa pooleses serval:
VSd,max = 22, 7kN (35)
6 1.6.1 Arvutuslikku p~ oikarmatuurita elemendi p~ oikj~ oukandev~ oime VRd,C = [CRd,c · k · (100 · 1 · fck )1/3 ] · b · d (36) miinimumv¨ aa¨rtusega: VRd,c = min · b · d (37) kus 200 k =1+ 2, 0 (38) d As1 1 = 0, 02 (39) bw · d 0, 18 0, 18 CRd,c = = = 0, 12 (40) c 1, 5 1/2 min = 0, 035 · k 3/2 · fck (41)
200 200 k =1+ =1+ = 3, 1 = k = 2, 0 (42) d 45 1/2 min = 0, 035 · k 3/2 · fck = 0, 035 · 23/2 · 251/2 = 0, 495 (43) VRd,c = min · b · d = 0, 495 · 1000 · 45 = 22, 3kN (44) j¨ arelikult on tarvis arvestada ka pikiarmatuuriga, ning see ankurdada: As1 419 1 = = = 0, 0093 0, 02 (45) bw · d 1000 · 45
VRd,c = [CRd,c · k · (100 · 1 · fck )1/3 ] · b · d = (46) 1/3 = [0, 12 · 2 · (100 · 0, 0093 · 25) ] · 1000 · 45 = 30, 8kN
VSd,max = 22, 7kN VRd,c = 30, 8kN (47)
2 Abitala arvutus plastse skeemi j¨ argi 2.1 Koormused abitalale otudeks valin 400 × 200mm, seega plaadist v¨aljaulatuvus on 320mm. Abitala m~o~
Normikoomused:
kasuskoormus: qk = 12, 4 · 1, 8 = 22, 3kN/m vahelaeplaadi omakaal: g2k = 2, 0 · 1, 8 = 3, 6kN/m betoonp~oranda omakaal: g1d = 0, 60 · 1, 8 = 1, 1kN/m plaadist v¨aljaulatuva abitala omakaal: g3k = 0, 32 · 0, 20 · 25 = 1, 60kN/m norm. omakaal kokku: gk = 3, 6 + 1, 1 + 1, 60 = 6, 3kN/m
Arvutuskoormused:
7 kasuskoormus: qd = q · qk = 1, 5 · 22, 3 = 33, 5kN/m omakaalukoormus : gd = 6, 3 · 1, 2 = 7, 56kN/m
arvutuskoormus kokku: pd = 33, 5 + 7, 56 = 41, 06 41, 1kN/m
Abitala toetub v¨ alisseitele 250mm ulatuses, peatala laiuseks eeldan 300mm. Arvutuslikud avad: 0, 30 0, 25 lef f,1 = 6, 20 - + = 6, 18m (48) 2 2 0, 30 0, 30 lef f,2 = 6, 20 - - = 5, 90m (49) 2 2 Muutuva ja alalise koormuse suhe: qd 33, 5 = = 4, 43 (50) gd 7, 56 Dimensioneerin armatuur l¨ ahtudes j¨argmistest arvutulikest paindemomentidest: Esimeses avas: 2 2 MSd,1 = 0, 091 · pd · lef f,1 = 0, 091 · 41, 1 · 6, 18 = 142, 84kN m (51)
Vahetoel: 2 2 MSd,B = 0, 071 · pd · lef f,1 = 0, 071 · 41, 1 · 6, 18 = 111, 45kN m (52)
Keskmises avas: 2 2 MSd,2 = 0, 0625 · pd · lef f,2 = 0, 0625 · 41, 1 · 5, 90 = 89, 42kN m (53)
Suurim p~ oikj~ oud abitalas vahetoe abitala vaba otsa poolses serval:
VEd,max = 0, 6 · pd · lef f,1 = 0, 6 · 41, 1 · 6, 18 = 152, 4kN (54)
2.2 Abitala pikiarmatuuri dimensioneerimine Kasusk~orgused: Armatuuri kaitsekiht: cnom = cmin + cdev . Projekteeritavad konstruktsioo- nid on allutatud keskkonnaklassile XC3 ja konstruktsiooniklass S4. Seega vajalik minimaal- ne kaitsekihi paksus on cmin = 25mm. Vastavalt normi rahvuslikule lisale cdev = 10mm. cnom = 35mm. Eeldan, et suurimaks abitalas esinevaks armatuuriks 20mm. Seega plaadi kasulikeks k~ orgusteks saan: 20 d1 = 400 - 25 - 10 - = 355mm (55) 2 20 d2 = 25 + 10 + 10 + = 55mm (56) 2 Esimeses avas: Ribiplaatristl~ oike arvutuslaius: 1 bef f,1 = bw + · l0 b (57) 5 kus l0 -- esimese ava jaoks on
l0 = 0, 85 · lef f,1 = 0, 85 · 6, 18 = 5, 25m (58)
8 1 bef f,1 = 0, 20 + · 5, 25 = 1, 25m 1, 80m (59) 5 MSd,1 142, 84 · 106 µ= = = 0, 0543 (60) · fcd · bef f,1 · d21 1, 0 · 16, 7 · 1250 · 3552 =1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 0543 = 0, 0559 (61) · · fcd · bef f,1 · d1 0, 0559 · 1, 0 · 16, 7 · 1250 · 355 As1 = = = 1184mm2 (62) fyd 350 Valin pikiarmatuuriks 420A400, mille korral
As1,prov = 1257mm2 (63)
Vahetoel: MSd,B 110, 45 · 106 µ= = = 0, 2624 (64) · fcd · bef f,1 · d21 1, 0 · 16, 7 · 200 · 3552 =1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 2624 = 0, 3107 (65) · · fcd · b · d1 0, 3107 · 1, 0 · 16, 7 · 200 · 355 As1 = = = 1053mm2 (66) fyd 350 Valin pikiarmatuuriks 420A400, mille korral
As1,prov = 1257mm2 (67)
Keskmises avas: Ribiplaatrisl~ oike laius: 1 bef f,1 = bw + · l0 b (68) 5 kus l0 keskmise ava jaoks on
l0 = 0, 7 · lef f,2 = 0, 7 · 5, 90 = 4, 13m (69)
1 bef f,2 = 0, 20 + · 4, 13 = 1, 03m 1, 80m (70) 5 MSd,2 89, 42 · 106 µ= 2 = = 0, 0413 (71) · fcd · bef f,2 · d1 1, 0 · 16, 7 · 1030 · 3552 =1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 0413 = 0, 0422 (72) · · fcd · b · d1 0, 0422 · 1, 0 · 16, 7 · 1030 · 355 As1 = = = 736mm2 (73) fyd 350 Valin pikiarmatuuriks 320A400, mille korral
As1,prov = 942mm2 (74)
9 2.3 Abitala p~ oikarmatuuri dimensioneerimine Suurim p~oikj~ou abitalas m~ ojub vahetoe abitala vaba otsa poolsel serval ja plastse arvutusskeemi korral v~oib selle suuruse leida j¨ argmiselt:
VEd,max = 0, 6 · pd · lef f,1 = 0, 6 · 41, 1 · 6, 18 = 152, 4kN (75)
P~oikj~oud esimese ava teisest toest kaugusel d:
VEd,d = 152, 4 - 41, 1 · 0, 355 = 137, 8kN (76)
P~oikj~oud esimesel toel:
VSd,A = 0, 4 · pd · lef f,1 = 0, 4 · 41, 1 · 6, 18 = 101, 6kN (77)
Vertikaalse p~ oikarmatuuriga elemendi p~oikj~oukandev~oime VRd on v¨aiksem v¨a¨artusest: Asw VRd,s = · z · fywd · cot (78) s
cw · bw · z · · fcd VRd,max = (79) cot + tan kus z = 0, 9 · d = 0, 9 · 0, 355 = 0, 1 = 0, 32 -- sisej~oude ~olg, m Asw -- u ¨hes tasandis paikneva p~ oikarmatuuri ristl~oikepindala s -- rangide samm fywd -- p~ oikarmatuuri arvutusliku voolavustugevus 1 -- p~ oikj~oust pragunenud betooni tugevuse v¨ahendustegur cw -- surutud v¨ o¨o pingeolukorda arvesse v~ottev tegur 1 cot 2, 5
2.3.1 Tala toel¨ ahedasel piirkonnal p~ oikarmatuuri valimine Valin kahel~oikelised rangid 28A400, mille ristl~oikepindala on Asw = 101mm2 , sammuga 200mm:
fck 25 1 = = 0, 6 · 1 - = 0, 6 · 1 - = 0, 54 (80) 250 250
Asw · fywd 101 · 350 sin = = = 0, 313 (81) s · bw · · fcd 200 · 200 · 0, 54 · 16, 7
= arcsin 0, 313 = 18, 2o (82)
cos cot = = 3, 03 (83) sin v~otan
cot = 2, 5 (84)
Asw 101 VRd,s = · z · fywd · cot = · 0, 32 · 350 · 2, 5 = 141, 4kN (85) s 200
10 cw · bw · z · 1 · fcd 1 · 200 · 320 · 0, 54 · 16, 7 VRd,max = = = 199, 0kN (86) cot + tan 2, 5 + 0, 4
VEd,d = 137, 8kN andmiseks on vajalik kontrollida pain- det~ombearmatuuri ankurdust. Arvutan toe serva kohal paindemomendist ja p~oikj~oust tekkiva t~ombej~ou:
MEd Fd = + Ftd (88) z VEd · (cot - cot ) 101, 6 · 2, 5 Ftd = = = 127, 0kN (89) 2 2
a (a/2)2 0, 25 (0, 25/2)2 MEd = VSd,A · - pd · = 101, 6 · - 41, 1 · = 12, 38kN m (90) 2 2 2 2 12, 38 Fd = + 127, 0 = 165.7kN (91) 0, 32 ombearmatuur 420A400 (As = 1257mm2 ) toe serva taha 215mm. Esimesel toel ulatub pikit~ Betooni nakketugevus:
fctk0,05 1, 8 fbd = 2, 25 · 1 · 2 · fctd = fbd = 2, 25 · 1 · 2 · = 2, 25 · 1 · 1 · = 2, 90 (92) 1, 5 1, 5 20A400 varraste baasankurduspikkus: sd 20 350 · lb,d20 = = · = 603mm (93) 4 fbd 4 2, 90 Paindearmatuuri ankurdatud suudab vastu v~otta t~ombej~oudu: 215 215 FRd,As1 = As1 · fyd · = 1257 · 350 · = 156, 9kN (94) lb,d20 603 Paindearmatuuri ankurdus ei ole piisav. Kuna vahe vastuv~oetava t~ombej~ou ja tekkiva t~ombej~ou on v¨aike (165, 7 - 156, 9 = 8, 8kN ) pikiarmatuuri piisava ankurduse saavutamiseks teen p~olved raadiusega 80mm ja sirge osaga 100mm. Ankruduspikkus on n¨ uu ¨d 355mm. Betooni nakketugevus: fctk0,05 1, 8 fbd = 2, 25 · 1 · 2 · fctd = fbd = 2, 25 · 1 · 2 · = 2, 25 · 1 · 0, 7 · = 1, 89 (95) 1, 5 1, 5 20A400 p~ olvega varraste baasankurduspikkus: sd 20 350 lb,d20 = · = · = 926mm (96) 4 fbd 4 1, 89 Paindearmatuuri ankurdatud suudab vastu v~otta t~ombej~oudu: 355 FRd,As1 = 1257 · 350 · = 168, 7kN (97) 926
FRd,As1 = 168, 7kN > Fd = 165, 7kN (98) Toel¨ahedase piirkonna kandev~ oime on tagatud.
11 2.3.2 Tala keskosa (1/2 ava ulatuses) p~ oikarmatuuri valimine Arvutuses l¨ ahtuv 1/4 ava (1,55m)
VSd,1/4 = VEd,max - 1, 55 · pd = 152, 4 - 1, 55 · 41, 1 = 88, 7kN (99)
oikelised rangid 28A400, mille ristl~oikepindala on Asw = 101mm2 , sammuga Valin kahel~ 250mm:
fck 25 1 = = 0, 6 · 1 - = 0, 6 · 1 - = 0, 54 (100) 250 250
Asw · fywd 101 · 350 sin = = = 0, 280 (101) s · bw · · fcd 250 · 200 · 0, 54 · 16, 7
= arcsin 0, 280 = 16, 26o (102)
cos cot = = 4, 43 (103) sin v~otan
cot = 2, 5 (104)
Asw 101 VRd,s = · z · fywd · cot = · 0, 32 · 350 · 2, 5 = 113, 1kN (105) s 250 cw · bw · z · 1 · fcd 1 · 200 · 320 · 0, 54 · 16, 7 VRd,max = = = 199, 0kN (106) cot + tan 2, 5 + 0, 4 P~oikarmeerimistegur: Asw 101 w = = = 0, 002 (107) s · bw · sin 250 · 200 · 1
VRd,s = 113, 1 > VSd,1/4 = 88, 7kN (108) Paindet~ombearmatuur on selle l~ oike taga ankurdatud ja see tagab ka p~oikj~oust tekkiva t~ombej~ou vastuv~ otmise.
2.4 Konstruktiivsed n~ ouded abitaladele Minimaalne pikiarmatuuri pind (suurem v¨a¨artusest):
fctm 2, 6 As,min = 0, 26 · · bt · d = 0, 26 · · 200 · 355 = 120mm2 (109) fyk 400
As,min = 0, 0013 · bt · d = 0, 0013 · 200 · 355 = 92, 3mm2 (110) Maksimaalne pikiarmatuuri pind:
As,max = 0, 04 · b · h = 0, 04 · 200 · 400 = 3200mm2 (111)
12 Minimaalne p~ oikarmeerimistegur: 0, 08 fck 0, 08 · 25 w,min = = = 0, 001 (112) fyk 400
Rangide suurim pikisamm:
sl,max = 0, 75 · d(1 + cot ) = 0, 75 · 355 · 1 = 266mm (113)
Valitud pikiarmatuur ja rangid vastavad konstruktiivsetele n~ouetele.
3 Peatala arvutus plastse skeemi j¨ argi Peatala m~o~otudeks valin 300 × 600mm, seega plaadist v¨aljaulatuvus on 520mm
Normikoomused:
kasuskoormus: qk = 12, 4 · 1, 8 · 6, 2 = 133, 9kN vahelaeplaadi omakaal: g2k = 2, 0 · 1, 8 · 6, 2 = 22, 3kN betoonp~oranda omakaal: g1d = 0, 60 · 1, 8 · 6, 2 = 6, 7kN plaadist v¨aljaulatuva abitala omakaal: g3k = 0, 32 · 0, 20 · 25 · 5, 7 = 9, 1kN plaadist v¨aljaulatuva peatala omakaal: g4k = 0, 52 · 0, 30 · 25 · 1, 8 = 7, 0kN norm. omakaal kokku: gk = 22, 3 + 6, 7 + 9, 1 + 7, 0 = 45, 1kN
Arvutuskoormused:
kasuskoormus: qd = q · qk = 1, 5 · 133, 9 = 200, 9kN omakaalukoormus: gd = 45, 1 · 1, 2 = 54, 1kN
arvutuskoormus kokku: pd = 200, 9 + 54, 1 = 255, 0kN
3.0.1 Arvutuslikud avad Peatala toetun v¨ alisseintele 380mm ulatuses, postide laiuseks eeldan 300mm. 0, 38 0, 38 lef f,1 = ln,1 + = 5, 4 + = 5, 59m (114) 2 2
lef f,2 = ln,2 = 5, 40m (115)
3.0.2 Arvutuslikud paindemomendid ja p~ oikj~ oud Talas m~ojuvad arvutuslikud paindemomenid:
MEd = ( · gd ± · qd ) · lef f (116)
Talas m~ojuvad arvutuslikud p~ oikj~ oud:
VEd = · gd ± · qd (117)
13 l,m x/l Mmax , kN m Mmin, kNm Vmax , kN Vmin , kN 0,00 0,000 0 0 213,79 12,89 1,86 0,333 398,35 24,05 213,79 12,89 1,86 0,333 398,35 24,05 3,75 -161,93 3,73 0,667 321,49 -52,81 3,75 -161,93 3,73 0,667 321,49 -52,81 -59,61 -331,93 4,75 0,849 19,66 -160,48 -59,61 -331,93 5,59 1,000 -30,79 -430,03 -59,61 -331,93 5,59 1,000 -29,75 -415,41 299,64 9,46 6,31 1,133 -24,51 -198,09 299,64 9,46 6,67 1,200 52,87 -164,10 299,64 9,46 7,39 1,333 236,46 -125,13 299,64 9,46 7,39 1,333 236,46 -125,13 107,14 -107,14 8,29 1,500 236,46 -125,13 107,14 -107,14
3.0.3 Suurimad peatala toereaktioonid ja arvutuslikud paindemomendid FEd,A = 1, 2333 · gd + 1, 3667 · qd = 1, 2333 · 54, 1 + 1, 3667 · 200, 9 = 341, 3kN (118)
FEd,B = 3, 2667 · gd + 3, 5333 · qd = 3, 2667 · 54, 1 + 3, 5333 · 200, 9 = 886, 6kN (119)
Vahetoe kohal m~ ojuvaid paindemomente v~oib v¨ahendada MEd v~orra: FEd,sup · t MEd = (120) 8
886, 6 · 0, 3 MEd,B = = 33, 25kN (121) 8 Dimensioneerin armatuur l¨ ahtudes j¨argmistest arvutuslikest paindemomentidest: Esimeses avas: MEd,1 = 398, 35kN m (122) Esimesel ja teisel vahetoel:
MEd,B = 430, 03 - 33, 25 = 396, 78kN m (123)
Keskmises avas: MEd,2 = 236, 46kN m (124)
3.0.4 Peatala pikiarmatuuri dimensioneerimine Peatala kasusk~ orgus avas (eeldan, et suurimaks peatalas esinevaks armatuuriks on 30mm): 32 d1 = 600 - 25 - 10 - 10 - = 539mm (125) 2
32 d2 = 25 + 10 + 10 + 20 + = 81mm (126) 2 Peatala kasusk~ orgus toel: 32 d1 = 600 - 25 - 10 - 10 - 20 - = 519mm (127) 2
14 32 d2 = 25 + 10 + 10 += 61mm (128) 2 Vajalik pikiarmatuuri ristl~ oikepindala esimeses ja kolmas avas Ribiplaatristl~ oike arvutuslaius: 1 1 bef f,1 = bw + · l0 = 0, 3 + · 5, 43 = 1, 39m (129) 5 5 kus
l0 = 0, 85 · lef f,1 = 0, 85 · 6, 39 = 5, 43m (130)
MEd,1 398, 35 · 106 µ= = = 0, 0637 1390 · 5192
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 0637 = 0, 0659 (132)
· · fcd · bef f,1 · d1 0, 0659 · 1, 0 · 16, 7 · 1390 · 539 As1 = = = 2356mm2 (133) fyd 350
Valitud pikiarmatuur esimeses ja kolmas avas: 332 A400 (2413mm2 ).
Vajalik pikiarmatuuri ristl~ oikepindala vahetoel
MEd,B 396, 78 · 106 µ= = = 0, 294 =1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 294 = 0, 3581 (135)
· · fcd · b · d1 0, 3581 · 1, 0 · 16, 7 · 300 · 519 As1 = = = 2660mm2 (136) fyd 350
Valitud pikiarmatuur vahetoel: 425 A400 + 132 A400 (2767mm2 ).
Vajalik pikiarmatuuri ristlo ~ikepindala keskmises avas Ribiplaatristl~ oike arvutuslaius: 1 1 bef f,2 = bw + · l0 = 0, 3 + · 4, 34 = 1, 17m (137) 5 5 kus
l0 = 0, 7 · lef f,2 = 0, 7 · 6, 2 = 4, 34m (138)
MEd,2 236, 46 · 106 µ= = = 0, 038 15 =1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 038 = 0, 0388 (140)
· · fcd · bef f,2 · d1 0, 0388 · 1, 0 · 16, 7 · 1170 · 539 As1 = = = 1167mm2 (141) fyd 350
Valitud pikiarmatuur keskmises avas: 222 A400 + 125 A400 (1251mm2 ).
3.1 Peatala kandev~ oime leidmine Esimeses avas (332 As1 = 2413mm2 ):
fyd · As1 350 · 2413 x= = = 45, 5mm (142) 0, 8 · · fcd · bef f,1 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 1390
x 45, 5 = = = 0, 084 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 45, 5 = 36, 4mm (144)
MRd = ·fcd ·bef f,1 ·y·(d1 -0, 5·y) = 1, 0·16, 7·1390·36, 4·(539-0, 5·36, 4) = 440, 1kN m (145)
Esimeses avas (232 As1 = 1608mm2 ):
fyd · As1 350 · 1608 x= = = 30, 3mm (146) 0, 8 · · fcd · bef f,1 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 1390
x 30, 3 = = = 0, 0562 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 30, 3 = 24, 2mm (148)
MRd = ·fcd ·bef f,1 ·y·(d1 -0, 5·y) = 1, 0·16, 7·1390·24, 2·(539-0, 5·24, 2) = 296, 0kN m (149)
Keskmises avas (222 As1 = 760mm2 ):
fyd · As1 350 · 760 x= = = 17, 0mm (150) 0, 8 · · fcd · bef f,2 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 1170
x 17, 0 = = = 0, 0315 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 17, 0 = 13, 6mm (152)
MRd = ·fcd ·bef f,2 ·y·(d1 -0, 5·y) = 1, 0·16, 7·1170·13, 6·(539-0, 5·13, 6) = 141, 4kN m (153)
16 Keskmises avas (222 + 125 As1 = 1251mm2 ): fyd · As1 350 · 1251 x= = = 28, 0mm (154) 0, 8 · · fcd · bef f,2 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 1170
x 28, 0 = = = 0, 0519 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 28, 0 = 22, 4mm (156)
MRd = ·fcd ·bef f,2 ·y·(d1 -0, 5·y) = 1, 0·16, 7·1170·22, 4·(539-0, 5·22, 4) = 231, 0kN m (157)
Vahetoel (225 As1 = 982mm2 ): fyd · As1 350 · 982 x= = = 85, 6mm (158) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 300
x 85, 6 = = = 0, 1591 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 85, 6 = 68, 6mm (160)
MRd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) = 1, 0 · 16, 7 · 300 · 68, 6 · (519 - 0, 5 · 68, 6) = 173, 5kN m (161)
Vahetoel (425 As1 = 1963mm2 ): fyd · As1 350 · 1963 x= = = 171, 4mm (162) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 300
x 171, 4 = = = 0, 3180 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 171, 4 = 137, 1mm (164)
MRd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) = 1, 0 · 16, 7 · 300 · 137, 1 · (519 - 0, 5 · 137, 1) = 323, 2kN m (165)
Vahetoel (425 + 32 As1 = 2767mm2 ): fyd · As1 350 · 2767 x= = = 241, 6mm (166) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 300
x 241, 6 = = = 0, 4483 y = 0, 8 · x = 0, 8 · 241, 6 = 193, 3mm (168)
MRd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) = 1, 0 · 16, 7 · 300 · 193, 3 · (519 - 0, 5 · 193, 3) = 428, 4kN m (169)
17 3.1.1 Armatuuri ankurduspikkused Varraste baasankurduspikkused: 350 lb, = · (170) 4 2, 25 lb,min = 0, 3 · lb, (171) 16 jaoks: 16 350 · = 622mm (172) 4 2, 25 lb,min,d16 = 0, 3 · 622 = 187mm > 10 = 160mm (173) 22 jaoks: 22 350 · = 855mm (174) 4 2, 25 lb,min,d22 = 0, 3 · 855 = 257mm > 10 = 220mm (175) 25 jaoks: 25 350 · = 972mm (176) 4 2, 25 lb,min,d25 = 0, 3 · 972 = 292mm > 10 = 250mm (177) 28 jaoks: 28 350 · = 1089mm (178) 4 2, 25 lb,min,d28 = 0, 3 · 1089 = 327mm > 10 = 280mm (179) 32 jaoks: 32 350 · = 1244mm (180) 4 2, 25 lb,min,d32 = 0, 3 · 1244 = 373mm > 10 = 320mm (181)
4 Peatala p~ oikarmatuuri kontroll Suurim peatalas m~ ojuv p~ oikj~ oud:
VEd,max = 331, 93kN (182)
Tala keskel (abitalade vahel) m~ ojuv suurim p~oikj~oud:
VEd,max2 = 161, 93kN (183)
Vertikaalse p~ oikarmatuuriga elemendi p~oikj~oukandev~oime VRd on v¨aiksem v¨aa¨rtustest: Asw VRd,s = · z · fywd · cot (184) s cw · bw · z · 1 · fcd VRd,max = (185) cot + tan kus: z = 0, 9 · d = 0, 9 · 0, 54 = 0, 49m -- sissej~oude ~olg Asw -- u ¨hes tasandis paikneva p~ oikarmatuuri ristl~oikepindala s -- rangide samm
18 fywd -- p~oikarmatuuri arvutuslik voolavustugevus 1 -- p~oikj~ oust pragunenud betooni tugevuse v¨ahendustegur cw -- surutud v¨ o¨ o pingeolukorra arvesse v~ottev tegur 1 cot 2, 5
oikelised rangid 210 A400 mille ristl~oikepindala on Asw = 157mm2 , sammuga Valin kahel~ 180mm:
fck 25 1 = = 0, 6 · 1 - = 0, 6 · 1 - = 0, 54 (186) 250 250
Asw · fywd 157 · 350 sin = = = 0, 336 (187) s · bw · · fcd 180 · 300 · 0, 54 · 16, 7
= arcsin 0, 336 = 19, 6o (188)
cos cot = = 2, 8 v~otan cot = 2, 5 (189) sin Asw 147 VRd,s = · z · fywd · cot = · 0, 49 · 350 · 2, 5 = 350, 1kN (190) s 180 cw · bw · z · 1 · fcd 1 · 300 · 490 · 0, 54 · 16, 7 VRd,max = = = 457, 1kN (191) cot + tan 2, 5 + 0, 4
VEd,max = 331, 93kN MEd,x FEd = + Ftd (193) z VEd · (cot - cot ) 213, 79 · 2, 5 Ftd = = = 267, 2kN (194) 2 2 MEd 40, 6kN m = = 82, 9kN (195) z 0, 490m MEd FEd = + Ftd = 82, 9 + 267, 2 = 350, 1kN (196) z Esimesel toel (seinale) ulatub pikit~ombearmatuur 232 (As = 1608mm2 ) toe serva taha 355mm. Paindet~ ombearmatuuri ankurdus suudab vastu v~otta t~ombej~oudu: 350 350 FRd,As1 = As1 · fyd · = 1608 · 350 · = 158, 3kN (197) lb 1244 Tala osttesse paigaldan t¨ aiendavalt ankurduseks U- kujulised vardad 220, mis suudavad vastu v~otta t~ ombej~ oudu:
FRd,2d20 = As1 · fyd = 628 · 350 = 219, 8kN (198)
Paindet~ ombearmatuur ja U-kujulised lisavardad kokku suudavad vastu v~otta:
19 FRd = 158, 3 + 219, 8 = 378, 1kN > FEd = 350, 1kN (199) Toel¨ahedase piirkonna kandev~oime on tagatud. Tala keskel (abitalade vahel) m~ ojuv suurim p~oikj~oud:
VEd,max2 = 161, 9kN (200) okelised rangid 210 A400 mille ristl~oikepindala on Asw = 157mm2 , sammuga Valin kahel~ 360mm. fck 25 1 = 0, 6 · 1 - = 0, 6 · 1 - = 0, 54 (201) 250 250
Asw · fywd 157 · 350 sin = = = 0, 238 (202) s · bw · · fcd 360 · 300 · 0, 54 · 16, 7
= arcsin 0, 238 = 13, 8o (203)
cos cot = = 4, 07 v~otan cot = 2, 5 (204) sin Asw 157 VRd,s = · z · fywd · cot = · 0, 49 · 350 · 2, 5 = 187, 0kN (205) s 360 cw · bw · z · 1 · fcd 1 · 300 · 490 · 0, 54 · 16, 7 VRd,max = = = 457, 1kN (206) cot + tan 2, 5 + 0, 4
VEd,max2 = 161, 9kN 4.1 Konstuktiivsed n~ ouded peatalale Minimaalne pikiarmatuuri pind (suurem v¨a¨artusest):
fctm 2, 6 As,min = 0, 26 · · bt · d = 0, 26 · · 300 · 539 = 273mm2 (208) fyk 400
As,min = 0, 0013 · bt · d = 0, 0013 · 300 · 539 = 210, 2mm2 (209) Maksimaalne pikiarmatuuri pind:
As,max = 0, 04 · b · h = 0, 04 · 300 · 600 = 9600mm2 (210)
Minimaalne p~ oikarmeerimistegur: 0, 08 fck 0, 08 · 25 w,min = = = 0, 001 (211) fyk 400
Rangide suurim pikisamm:
sl,max = 0, 75 · d(1 + cot ) = 0, 75 · 539 · 1 = 404mm (212)
Valitud pikiarmatuur ja rangid vastavad konstruktiivsetele n~ouetele.
20 4.2 Abitala toetumine peatalale Kui tala ei toetu mitte seinale v~oi postile , vaid teisele talale, tuleks lisaks muudel p~ohjustel n~outavale armatuurile arvutada ja paigaldada t¨aiendav armatuur taladevahelise kontaktj~ou vas- tuv~otmiseks. Koormus kahelt abitalalt peatalale:
VEd,max = (0, 6 + 0, 5) · pd · lef f,1 = 1, 1 · 41, 1 · 6, 18 = 279, 4kN (213)
Selle j~ou vastuv~ otmiseks vajalik rangide pindala:
VEd,max 279, 4 · 103 As = = = 798mm2 (214) fyd 350
oikelised rangid 210 A400 6 tk., mille ristl~oikepindala on Asw = 945mm2 . Valin kahel~
5 Posti arvutus ¨ Esimesel korrusel postile rakendub koormus kolmelt korruselt. Uhte posti koormavate vahe- laeosade pindala on 6, 2 · 5, 4 = 33, 48m 2
Normikoormused: kasuskoormus: qk = 12, 4 · 33, 48 = 415, 2kN (215) betoonp~ oranda omakaal: g1k = 0, 6 · 33, 48 = 20, 1kN (216) raudbetoon vahelaeplaadi omakaal:
g2k = 2, 0 · 33, 48 = 67, 0kN (217)
plaadist v¨ aljaulatuva abitala omakaal:
g3k = 5, 9 · 25 · 0, 2 · 0, 32 = 9, 4kN (218)
plaadist v¨ aljaulatuva peatala omakaal:
g3k = 5, 2 · 25 · 0, 3 · 0, 52 = 20, 3kN (219)
normatiivne omakaal kokku: gk = 116, 8kN (220)
Arvutuskoormused: kasuskoormus: qd = 415, 2 · 1, 5 = 622, 8kN (221) omakaalukoormus: gd = 116, 8 · 1, 2 = 140, 2kN (222) arvutuskoormus kokku: pd = 622, 8 + 140, 2 = 763, 0kN (223) Vahelagedevahelise postiosa arvutuslik omakaal:
21 III korrus:
g5k,III = 4, 0 · 0, 3 · 0, 3 · 25 = 9, 0kN g5d,III = 9, 0 · 1, 2 = 10, 8kN (224)
II korrus:
g5k,II = 4, 0 · 0, 4 · 0, 4 · 25 = 16, 0kN g5d,II = 16, 0 · 1, 2 = 19, 2kN (225)
I korrus:
g5k,I = 4, 2 · 0, 4 · 0, 4 · 25 = 16, 8kN g5d,I = 16, 8 · 1, 2 = 20, 2kN (226)
5.1 Posti sisej~ oud Horisontaalkoormused hoonele v~ oetakse vastu hoone v¨alisseintega ja koormused vahelagedele ra- kenduvad postidele on p~ ohim~otteliselt tsentriliselt , seega arvutusliku normaalj~ou ekstsentrilisust ei ole. Seega v~oib hoone poste arvutada juhusliku ekstsentrilisusega normaalj~ouga koormatud surutud elementidena. Posti korruse p~orandapinna k~ ogusel m~ojuvad arvutuslikud sisej~oud: III korrusel: NEd,III = pd + g5d,III = 763, 0 + 10, 8 = 773, 8kN (227) II korrusel:
NEd,II = NEd,III + pd + g5d,II = 773, 8 + 763, 0 + 19, 2 = 1556 , 0kN (228)
I korrusel:
NEd,I = NEd,II + pd + g5d,I = 1556, 0 + 763, 0 + 20, 2 = 2339, 2kN (229)
5.2 Posti kandev~ oime kontroll 5.2.1 III korruse posti kandevo ~ime Posti pikkus: lcol = 3, 4m
Posti arvutuspikkus: lo = · lcol = 0, 5 · 3, 4 = 1, 7m
Konstruktsiooni h¨ alve: 1 1 1 = = = 100 · L 100 · 16, 2 402 Eraldiseisval postil v~ oib geomeetrilisi ekvivalenth¨albeid arvesse v~otta, suurendades pikij ~ ou ekstsentrilisust vaadeldavas suunas lisaekstsentrilisuse ea v~orra:
· lo 1, 7 ea = = = 0, 002 (230) 2 402 · 2 Inertsiraadius : I h 0, 3 i= = = = 0, 0866 (231) A 12 12
22 Posti saledus: lo 1, 7 = = = 19, 6 (232) i 0, 0866 Eraldiseisev post loetakse saledaks, kui > u , kus piirsaledus on suurem j¨argnevatest v¨a¨artustest: u1 = 25 (233)
15 15 u2 = = = 20, 9 (234) u 0, 515 kus
NEd,III 773, 8 · 103 u = = = 0, 515 (235) Ac · fcd 300 · 300 · 16, 7 Seega = 23, 1 ekstsentrilisus :
etot = e0 + ea + e2 = 0 + 0, 002 + 0 = 0, 002m (237)
h 0, 3 etot,min = = = 0, 010m etot = 20mm = 0, 020m (238) 30 30 T¨ ahistan e0 = etot = 0, 020m Valin aramtuuriks 412A400. Leian esialgse survetsooni k~orguse:
N 773, 8 · 103 x= = = 193mm > c · d1 = 0, 667 · 250 = 167mm (239) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 300
Arvutan abiparameetrid As 226 = = = 0, 0030 (240) b · d1 300 · 250
NEd 773, 8 · 103 n = = = 0, 6178 (241) · fcd · b · d + 1 1, 0 · 16, 7 · 300 · 250 fyd · 350 · 0, 0030 s = = = 0, 0366 (242) · fcd 1, 0 · 16, 7
sc,u = 0, 0035 · Es = 700M P a (243)
sc,u · 700 · 0, 0030 sc,u = = = 0, 1257 (244) · fcd 1, 0 · 16, 7
23 Survetsooni k~ orgus
1 = 0, 625(n - s - sc,u ) = 0, 625 · (0, 6178 - 0, 0366 - 0, 1257) = 0, 285 (245)
2 = 1, 25 · sc,u = 1, 25 · 0, 1257 = 0, 1571 (246)
= 1 + 21 + 2 = 0, 285 + 0, 2852 + 0, 1571 = 0, 7732 (247)
x = · d1 = 0, 7732 · 250 = 193, 3mm (248)
y = 0, 8 · x = 0, 8 · 193, 3 = 154, 6mm (249)
Arvutuslik kandev~ oime
(N · e)Rd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) + fycd · As · (d1 - d2 ) = (250) = 1, 0 · 16, 7 · 300 · 154, 6 · (250 - 0, 5 · 154, 6) + 350 · 308 · (250 - 50) = 155, 3kN m
Pikij~ou ekstsentrilisus t~ ombearmatuuri suhtes:
e = e0 + d1 - 0, 5 · h = 0, 020 + 0, 25 - 0, 5 · 0, 3 = 0, 120m (251)
(N · e)Ed = NEd · e = 773, 8 · 0, 120 = 92, 9kN m (252)
(N · e)Rd = 155, 3kN m > (N · e)Ed = 92, 9kN m (253) Seega ristl~ oike kandev~ oime on tagatud.
5.2.2 II korruse posti kandev~ oime oikeks 400 × 400mm Valin posti ristl~ Posti pikkus: lcol = 3, 4m
Posti arvutuspikkus: l0 = · lcol = 0, 5 · 3, 4 = 2, 7m
Konstruktsiooni h¨ alve: 1 1 1 = = = 100 · L 100 · 16, 2 402 Eraldiseisval postil v~ oib geomeetrilisi ekvivalenth¨albeid arvesse v~otta, suurendades pikij~ ou ekstsentrilisust vaadeldavas suunas lisaekstsentrilisuse ea v~orra:
· lo 2, 7 ea = = = 0, 003 (254) 2 402 · 2 Inertsiraadius: I h 0, 4 i= = = = 0, 1155 (255) A 12 12
24 Posti saledus: lo 2, 7 = = = 23, 4 (256) i 0, 1155 Eraldiseisev post loetakse saledaks, kui > u , kus piirsaledus on suurem j¨argnevatest v¨a¨artustest: u1 = 25 (257)
15 15 u2 = = = 19, 7 (258) u 0, 5823 kus
NEd,I 1556, 0 · 103 u = = = 0, 5823 (259) Ac · fcd 400 · 400 · 16, 7 Seega = 23, 4 > u = 25 ja posti n~otkeohtu pole vaja arvestada. Kriitiline saledus: e01 crit = 25 · 2 - = 25 · (2 - 1) = 25 (260) e02 Kuna = 23, 4 etot = e0 + ea + e2 = 0 + 0, 003 + 0 = 0, 003m (261)
h 0, 4 etot,min = = = 0, 013m etot = 20mm = 0, 020m (262) 30 30 T¨ahistan e0 = etot = 0, 020m Valin aramtuuriks 412A400. Leian esialgse survetsooni k~orguse:
N 1556, 0 · 103 x= = = 291mm > c · d1 = 0, 667 · 350 = 233mm (263) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 400
Arvutan abiparameetrid As 226 = = = 0, 0016 (264) b · d1 400 · 350
NEd 1556, 0 · 103 n = = = 0, 6655 (265) · fcd · b · d + 1 1, 0 · 16, 7 · 400 · 350 fyd · 350 · 0, 0016 s = = = 0, 0335 (266) · fcd 1, 0 · 16, 7
sc,u = 0, 0035 · Es = 700M P a (267)
sc,u · 700 · 0, 0016 sc,u = = = 0, 0671 (268) · fcd 1, 0 · 16, 7
25 Survetsooni k~ orgus
1 = 0, 625(n - s - sc,u ) = 0, 625 · (0, 6655 - 0, 0335 - 0, 0671) = 0, 353 (269)
2 = 1, 25 · sc,u = 1, 25 · 0, 0671 = 0, 0839 (270)
= 1 + 21 + 2 = 0, 353 + 0, 3532 + 0, 0839 = 0, 8096 (271)
x = · d1 = 0, 8096 · 350 = 283, 4mm (272)
y = 0, 8 · x = 0, 8 · 283, 4 = 226, 7mm (273)
Arvutuslik kandev~ oime
(N · e)Rd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) + fycd · As · (d1 - d2 ) = (274) = 1, 0 · 16, 7 · 400 · 226, 7 · (350 - 0, 5 · 226, 7) + 350 · 226 · (350 - 50) = 382, 1kN m
Pikij~ou ekstsentrilisus t~ ombearmatuuri suhtes:
e = e0 + d1 - 0, 5 · h = 0, 020 + 0, 35 - 0, 5 · 0, 4 = 0, 17m (275)
(N · e)Ed = NEd · e = 1556, 0 · 0, 17 = 264, 5kN m (276)
(N · e)Rd = 382, 1kN m > (N · e)Ed = 264, 5kN m (277) Seega ristl~ oike kandev~ oime on tagatud.
5.2.3 I korruse posti kandev~ oime oikeks 400 × 400mm Valin posti ristl~ Posti pikkus: lcol = 3, 6m
Posti arvutuspikkus: l0 = · lcol = 0, 7 · 3, 6 = 2, 52m
Konstruktsiooni h¨ alve: 1 1 1 = = = 100 · L 100 · 16, 2 402 Eraldiseisval postil v~ oib geomeetrilisi ekvivalenth¨albeid arvesse v~otta, suurendades pikij~ ou ekstsentrilisust vaadeldavas suunas lisaekstsentrilisuse ea v~orra:
· lo 2, 52 ea = = = 0, 003 (278) 2 402 · 2 Inertsiraadius: I h 0, 4 i= = = = 0, 1155 (279) A 12 12
26 Posti saledus: lo 2, 52 = = = 21, 8 (280) i 0, 1155 Eraldiseisev post loetakse saledaks, kui > u , kus piirsaledus on suurem j¨argnevatest v¨a¨artustest: u1 = 25 (281)
15 15 u2 = = = 16, 0 (282) u 0, 8754 kus
NEd,I 2339, 2 · 103 u = = = 0, 8754 (283) Ac · fcd 400 · 400 · 16, 7 Seega = 21, 8 > u = 25 ja posti n~otkeohtu pole vaja arvestada. Kriitiline saledus: e01 crit = 25 · 2 - = 25 · (2 - 1) = 25 (284) e02 Kuna = 21, 8 etot = e0 + ea + e2 = 0 + 0, 003 + 0 = 0, 003m (285)
h 0, 4 etot,min = = = 0, 013m etot = 20mm = 0, 020m (286) 30 30 T¨ahistan e0 = etot = 0, 020m Valin aramtuuriks 420A400. Leian esialgse survetsooni k~orguse:
N 2339, 2 · 103 x= = = 438mm > c · d1 = 0, 667 · 350 = 233mm (287) 0, 8 · · fcd · b 0, 8 · 1, 0 · 16, 7 · 400
Arvutan abiparameetrid As 628 = = = 0, 0045 (288) b · d1 400 · 350
NEd 2339, 2 · 103 n = = = 1, 0 (289) · fcd · b · d + 1 1, 0 · 16, 7 · 400 · 350 fyd · 350 · 0, 0045 s = = = 0, 0943 (290) · fcd 1, 0 · 16, 7
sc,u = 0, 0035 · Es = 700M P a (291)
sc,u · 700 · 0, 0045 sc,u = = = 0, 1886 (292) · fcd 1, 0 · 16, 7
27 Survetsooni k~ orgus
1 = 0, 625(n - s - sc,u ) = 0, 625 · (1, 0 - 0, 0943 - 0, 1886) = 0, 448 (293)
2 = 1, 25 · sc,u = 1, 25 · 0, 1886 = 0, 2358 (294)
= 1 + 21 + 2 = 0, 448 + 0, 4482 + 0, 2358 = 1, 1087 (295)
x = · d1 = 1, 1087 · 350 = 388, 0mm (296)
y = 0, 8 · x = 0, 8 · 193, 3 = 310, 4mm (297)
Arvutuslik kandevo ~ime
(N · e)Rd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) + fycd · As · (d1 - d2 ) = (298) = 1, 0 · 16, 7 · 400 · 310, 4 · (350 - 0, 5 · 310, 4) + 350 · 628 · (350 - 50) = 469, 9kN m
Pikij~ou ekstsentrilisus t~ ombearmatuuri suhtes:
e = e0 + d1 - 0, 5 · h = 0, 020 + 0, 35 - 0, 5 · 0, 4 = 0, 17m (299)
(N · e)Ed = NEd · e = 2339, 2 · 0, 17 = 397, 7kN m (300)
(N · e)Rd = 469, 9kN m > (N · e)Ed = 397, 7kN m (301) Seega ristl~ oike kandev~ oime on tagatud.
5.3 N~ ouded posti pikiarmatuurile Pikiarmatuuri l¨ abim~ o~ ot peab olema v¨ahemalt 8mm. Pikiarmatuuri kogupindala ei tohiks olla v¨aiksem kui As,min , mille soovitav v¨a¨artus on v¨aiksem v¨a¨artustest:
0, 10 · NEd As,min1 = (302) fyd
As,min2 = 0, 002 · Ac (303) Pikiarmatuuri kogupindala ei tohiks olla suurem kui As,max , mille soovitav v¨a¨artus v¨aljaspool u atkusid on 0, 04 · Ac . ¨lekattej¨ III korruse posti jaoks:
0, 10 · NEd 0, 10 · 773, 8 · 103 As,min1 = = = 221mm2 (304) fyd 350
As,min2 = 0, 002 · Ac = 0, 002 · 300 · 300 = 180mm2 (305)
As,max = 0, 04 · 300 · 300 = 3600mm2 (306)
28 Valitud armatuur pindalaga As = 452mm2 vastab n~ouetele:
As,min = 221mm2 II korruse posti jaoks:
0, 10 · NEd 0, 10 · 1556, 0 · 103 As,min1 = = = 445mm2 (308) fyd 350
As,min2 = 0, 002 · Ac = 0, 002 · 400 · 400 = 320mm2 (309)
As,max = 0, 04 · 400 · 400 = 6400mm2 (310) Valitud armatuur pindalaga As = 452mm2 vastab n~ouetele:
As,min = 445mm2 I korruse posti jaoks:
0, 10 · NEd 0, 10 · 2339, 2 · 103 As,min1 = = = 668mm2 (312) fyd 350
As,min2 = 0, 002 · Ac = 0, 002 · 400 · 400 = 320mm2 (313)
As,max = 0, 04 · 400 · 400 = 6400mm2 (314) Valitud armatuur pindalaga As = 1257mm2 vastab n~ouetele:
As,min = 668mm2 5.4 Postide p~ oikarmatuuri valik P~oikarmatuuri l¨abim~oo ~t peab olema v¨ahemalt 6mm ja v¨ahemalt 1/4 pikiarmatuuri suuri- mast l¨abim~ odust. Kuna suurim pikiarmatuuri l¨abim~o~ot on 20mm ja 20 · 1/4 = 5mm valin o~ p~oikarmatuuri l¨ abim~o~ oduga 6mm. P~oikarmatuuri samm piki posti ei tohi olla suurem kuis scl,max , mille soovitav v¨a¨artus on v¨ahim kolmest j¨ argnevast suurusest :
1. 20-kordne pikivarda minimaalne l¨abim~o~ot;
2. posti ristl~ oike v¨ ahim m~ o~ode;
3. 400mm
5.4.1 Postide p~ oikarmatuuri valik Valin p~oikarmatuuri sammuks
· III korrusel -- 240mm (20-kordne pikiarmatuuri l¨abim~o~ot)
· II korrusel -- 240mm (20-kordne pikiarmatuuri l¨abim~oo~t)
· I korrusel -- 400mm (20-kordne pikiarmatuuri l¨abim~o~ot)
29 Tala ja plaadi peal ja all paiknevates postiosades, mille pikkus on v~ordne posti ristl~oike suurema m~o~ otmetega v¨ahendan p~ oikaramtuuri samm teguriga 0,6:
· III korrusel -- 240 · 0, 6 = 144mm valin smmuks 140mm
· II korrusel -- 240 · 0, 6 = 144mm valin smmuks 140mm
· I korrusel -- 400 · 0, 6 = 240mm valin smmuks 240mm
Pikiarmatuuri u ¨lekattej¨ atku kohal paigaldan v¨ahemalt 3 p~oikarmatuuri.
6 Vundamendi arvutus 6.1 Koormused vundamendile Vundamendi kui raudbetoonelemendi tugevusarvutusel sellele m~ojuv arvutuskoormus on v~ordne esimese korruse postis m~ ojuva arvutusliku survej ~ouga:
FSd = NEd,I = 2339, 2kN (316)
Pinnase tugevusarvutusega m¨a¨aratava vundamenditalla vajaliku pindala leidmisel tuleb ar- vutuskoormus arvutada kasutades eelmisest erinevaid osavarutegureid: g = 1, 0 ja q = 1, 3. Leian nende osavaruteguritega arvutusliku survej~ou vundamenditaldmikule:
FEd = 1, 0 · (3 · 116, 8 + 10, 8 + 19, 2 + 20, 2) + 1, 3 · 3 · 415, 2 = 2020kN (317)
6.2 Vundamendi talla m~ o~otmete m¨ a¨ aramine Suurim lubatav pinge vundamenditaldmiku all on: qu = 260kN/m2 . Ruudukujulise taldmiku korral: FSd FSd FSd 2020 qu = 2 b b= = 2, 79m (318) A b qu 260 Valin ruudukujulise vundamenditaldmiku m~o~otmeteks 3, 0 × 3, 0m. Arvutuslik pinge vundamenditalla all: FSd 2339, 2 Ed,c = = = 259, 9kP a (319) A 3, 0 · 3, 00
6.3 Vundamendi k~ orguse m¨ a¨ aramine l¨ abisurumisarvutusest Vundamendi k~ orguse m¨ a¨ aran eeldusel , et vundamenditaldmikus ei ole p~oikj~ou vastuv~otmiseks rangid vajalikud. Sel juhul peab olema t¨aidetud tingimus:
VEd VRd (320)
kus VEd,red VEd = (321) u·d kus u --baaskontrollperimeeter ja d -- vundamendi kasusk~orgus.
30 6.4 P~ oikarmatuurita postvundamendi l¨ abisurumiskandev~ oime Postvundamendil tuleks l¨ abisurumiskandev~oiime m¨aa¨ rata erinevatel kontrollperimeetritel, mis j¨a¨avad posti servast kaugusele kuni 2d. Rakenduv u ¨ ldine j~ oud kontsentrilise koormuse korral on:
VEd,red = VEd - VEd (322)
kus VEd -- m~ ojuv p~oikj~ oud, VEd -- seespool vaadeldavat kontrollperimeetrit m~ojuv u ¨ldine u ¨lespoole suunatud j~oud, s.o. pinnase r~ohk miinus vundamendi omakaal. Arvutusliku l¨ abisurumiskandev~ oime [MPa] v~oib arvutada valemiga:
2·d 2·d VRd = CRd,c · k · (100 · 1 · fck )1/3 · Vmin · (323) a a kus fck on MPa-tes a on vaadeldava kontrtollperimeetri kaugus posti servast k = 1 + 200/d 2, 0 d on mm-tes 1 = 1y · 1z 0, 02 1/2 CRd,c ja Vmin soovitavad v¨¨ rtused on: CRd,c = 0, 18/c ja Vmin = 0, 035 · k 3/2 · fck aa
orguseks 700mm ja kasusk~orguseks 600mm. Post 400 × Valin vundamendi esialgseks koguk~ 400mm. Kontrollin vundamenti l¨ abisurumise suhtes posti servast kaugusel a = 1, 0d. Kontrollperimeetri pikkus:
u = 4 · b + 2 · · d = 4 · b + 2 · · 0, 7 = 5, 37m (324)
l¨abisuurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 0, 42 + 4 · 0, 4 · 0, 6 + · 0, 62 = 2, 25m2 (325)
VEd,red = VEd - VEd = VEd - A1 · Ed = 2339, 2 - 2, 25 · 259, 9 = 1754 , 2kN (326)
VEd,red 1754, 2 VEd = = = 544, 5kN/m2 (327) u·d 5, 37 · 0, 6
200 200 k =1+ =1+ = 1, 58 2, 0 (328) d 600
2·d 1/2 2 · d VRd = Vmin · = 0, 035 · k 3/2 · fck · = 0, 035 · 1, 583/2 · 251/2 · 2 = 693, 4kN/m2 (329) a a
Kontrollin vundamenti l¨ abisurumise suhtes posti servast kaugusel a = 1, 5d. Kontrollperimeetri pikkus:
u = 4 · b + 2 · · d = 4 · b + 2 · · 0, 7 · 1, 5 = 7, 25m (330)
l¨abisuurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 0, 42 + 4 · 0, 4 · 0, 6 + · 0, 62 = 2, 25m2 (331)
31 VEd,red = VEd - VEd = VEd - A1 · Ed = 2339, 2 - 2, 25 · 259, 9 = 1754, 2kN (332)
VEd,red 1754, 2 VEd = = = 403, 0kN/m2 (333) u·d 7, 25 · 0, 6
200 200 k =1+ =1+ = 1, 58 2, 0 (334) d 600
2·d 1/2 2 · d 2 VRd = Vmin · = 0, 035·k 3/2 ·fck · = 0, 035·1, 583/2 ·251/2 · = 462, 2kN/m2 (335) a 1, 5 · d 1, 5
Kontrollin vundamenti l¨ abisurumise suhtes posti servast kaugusel a = 2, 0d. Kontrollperimeetri pikkus:
u = 4 · b + 2 · · d = 4 · b + 2 · · 0, 7 · 2, 0 = 9, 14m (336)
l¨abisuurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 0, 42 + 4 · 0, 4 · 0, 6 + · 0, 62 = 2, 25m2 (337)
VEd,red = VEd - VEd = VEd - A1 · Ed = 2339, 2 - 2, 25 · 259, 9 = 1754, 2kN (338)
VEd,red 1754, 2 VEd = = = 319, 9kN/m2 (339) u·d 9, 14 · 0, 6
200 200 k =1+ =1+ = 1, 58 2, 0 (340) d 600
2·d 1/2 2 · d 2, 0 VRd = Vmin · = 0, 035 · k 3/2 · fck · = 0, 035 · 1, 583/2 · 251/2 · = 346, 7kN/m2 (341) a 2·d 2, 0
Seega sobib vundamendi kasusk~ orguseks l¨abisurumiskontrollist l¨ahtudes 600mm ja ko- guk~orguseks 700mm.
6.5 Vundamendi k~ orguse m¨ a¨ aramine posti armatuuri ankurduspikkusest Esimese korruse postis oli arvutuslik armatuur 420, mille ristl~oikepindala on As = 1256mm2 . Paigaldan vundamenti nende varratse j¨atkamiseks 816A400, mille ristl~oikepindala on As = 1608mm2 . Nende varraste ankurduspikkus :
fyd · As,rqd 16 350 · 1256 lb,d16 = · = · = 405mm (342) 4 As,prov · fbd 4 1608 · 2, 7
Valitud vundamendi k~ orgus sobib.
32 6.6 Vundamendi u ¨ lemise astme m¨ a¨ aramine l¨ abisururumisarvutusest Betooni kokkuhoiu eesm¨ argil teen vundamendi kaheastmelisena, astmete k~orgused: alumine aste 400mm ja u ¨ lemine aste 300mm. Valin u ¨lemise astme laiuseks 1500×1500mm. Kontrollin u ¨lemise astme l¨abisurumise v~ oimalikkust l¨ abi alumise astme. Kontrollin u ¨lemise astme l¨ abisurumist astme servast kaugusel a = 1, 0d, d = 300mm, astme serv 1500mm. Kontrollperimeetri pikkus:
u = 4 · b · +2 · · d = 4 · 1, 5 + 2 · · 0, 3 = 7, 88m (343) l¨abisurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 1, 52 + 4 · 1, 5 · 0, 3 + · 0, 32 = 4, 33m2 (344)
VEd,red = 2339, 2 - 4, 33 · 259, 9 = 1213, 8kN (345)
VEd,red 1213, 8 VEd = = = 513, 5kN/m2 (346) u·d 7, 88 · 0, 3
200 200 k =1+ =1+ = 1, 82 VRd = 0, 035 · 1, 823/2 · 251/2 · 2 = 859, 4kN/m2 (348) Kontrollin u ¨lemise astme l¨ abisurumist astme servast kaugusel a = 1, 5d, d = 300mm, astme serv 1500mm. Kontrollperimeetri pikkus:
u = 4 · b · +2 · · d = 4 · 1, 5 + 2 · · 1, 5 · 0, 3 = 8, 82m (349) l¨abisurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 1, 52 + 4 · 1, 5 · 0, 3 + · 0, 32 = 4, 33m2 (350)
VEd,red = 2339, 2 - 4, 33 · 259, 9 = 1213, 8kN (351)
VEd,red 1213, 8 VEd = = = 458, 7kN/m2 (352) u·d 8, 82 · 0, 3
200 200 k =1+ =1+ = 1, 82 u = 4 · b · +2 · · d = 4 · 1, 5 + 2 · · 2, 0 · 0, 3 = 9, 77m (355) l¨abisurumisp¨ uramiidi p~ ohja pindala:
A1 = b2 + 4 · b · d + · d2 = 1, 52 + 4 · 1, 5 · 0, 3 + · 0, 32 = 4, 33m2 (356)
33 VEd,red = 2339, 2 - 4, 33 · 259, 9 = 1213, 8kN (357)
VEd,red 1213, 8 VEd = = = 414, 1kN/m2 (358) u·d 9, 77 · 0, 3
200 200 k =1+ =1+ = 1, 82 VRd = 0, 035 · 1, 823/2 · 251/2 · 1 = 429, 7kN/m2 (360) Valitud vundamendi astmete m~ o~otmed on sobivad.
6.7 Vundamendi paindearmatuuri arvutus Arvutuslik paindearmatuur on vajalik vundamendi alumises pinnas. Arvutan posti k¨ ulje kohal asuvas vertikaall~ oikes arvutusliku paindemomendi suuruse, millest l¨ahtudes arvutame vajaliku armatuuri (l~ oige l¨abi m~ olema astme): 1, 3 MEd,I = 259, 9 · 3, 0 · 1, 3 · = 658, 8kN m (361) 2
MEd,I 658, 8 · 106 µ= = = 0, 0731 (362) · fcd · b1 · d21 1, 0 · 16, 7 · 1500 · 6002
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 0731 = 0, 0760 (363)
· · fcd · b1 · d1 0, 0760 · 1, 0 · 16, 7 · 1500 · 600 As = = = 3264mm2 (364) fyd 350 Sama arvutus alumise astme juures (l~oige l¨abi alumise astme): 0, 75 MEd,II = 259, 9 · 3, 0 · 0, 75 · = 219, 3kN m (365) 2
MEd,II 219, 3 · 106 µ= = = 0, 070 (366) · fcd · b1 · d21 1, 0 · 16, 7 · 3000 · 2502
=1- 1-2·µ=1- 1 - 2 · 0, 070 = 0, 0726 (367)
· · fcd · b1 · d1 0, 0726 · 1, 0 · 16, 7 · 3000 · 250 As = = = 2598mm2 (368) fyd 350 Vajalik armatuuri pindala on seega As,req = 3264mm2 . Valin armatuuriks 1816A400, mille ristl~oikepindala on As,prov = 3620mm2
34 6.8 Vundamendi armatuuri ankurdus Varraste 16A400 ankurduspikkus posti serva kohal:
fyd · As,req 16 350 · 3264 lb,d16 = · = · = 468mm (369) 4 As,prov · fbd 4 3620 · 2, 7
Arvestades v~oimalikku kaldpragu, peab armatuur ulatuma l~oikest kus teda paindemomendi vastuv~otmiseks t¨ aielikult vajatakse, edasi pikkuseni: 0, 9 · d 0, 9 · 600 lb,d + = 468 + = 738mm fyd · As,req 16 350 · 2598 lb,d16 = · = · = 372mm (371) 4 As,prov · fbd 4 3620 · 2, 7
Pikendan kuni: 0, 9 · d 0, 9 · 250 lb,d + = 372 + = 485mm 35