Tallinna Tehnikaülikool Materjalitehnika Kodutöö nr. 2 Üliõpilane: Rühm: MAHB41 Kuupäev: 17.05.2012 Tallinn 2012 Lugemispea neodüümmagneti kinnitus Funktsiooniks on hoida kindla koha peal lugemispea töötamiseks vajalikku neodüümmagnetit. Materjaliks on teras, sobib tähistusega C45. Keemiline koostis kaalu %: 0.42-0.50% C, <0.40% Si, 0.50-0.80% Mn, <0.045% S, <0.045% P, 0.40% Ni, <0.40% Cr, <0.10% Mo, Cr+Mo+Ni<=063 Valmistatud on detail stantsimise teel lehtmaterjalist ning puuritud vajalikud augud. Hiljem töödeldud materjali pinda (kuulpritsiga), seejärel liimitud neodüümmagnet omale kohale. C45 teras - Omadused Tõmbetugevus 600-800 MPa Voolavuspiir 340-400 MPa Pikenemine 16 % Soojusjuhtivus 46 W / mK Erisoojus 500 J / kg.K Sulamistemp 1540 ° C
uued metallid. Kasutatakse rasketööstuses (nt laevaehitus, tööriistad jne) 3) Spordiriistad, raketikered 4) Lennundus (propellerid), torud Löökpaindeteimi tulemused Terase Teimiku Nurgad Purustustöö Katsetustemperatuur Purunemispinna tüüp soone KV °C iseloom tüüp kraad J C45 V - 6,5 +20 Täpiline, läigib C45 V - 2,42 -50 Täpiline, läigib S355 V - 198 +20 Tuhm ja kiuline S355 V - 140 -50 Tuhm ja kiuline Tulemuste analüüs ja järeldused Materjalide tugevusnäitajate määramine tõmbele
2 Detaili töötingimuste analüüs Detaili kujutatud alltoodud joonisel Joonis Lõõgitempliraud Detaili funktsioon: lüüa trükimust jälg paberile kirja saamise eesmärgil. Tehnilised nõuded: · Sitkus · Kulumiskindlus · Paras lõõgitugevus ja selle taluvus · Valmistamise täpsus Koormustest mõjub detailile lõõkkoormus, mis kajastub lõõgitempliraua lõõgil vastu paberit ja selle alust. Materjal: Materjaliks sobib termotöödeldud teras C45, mida on võimalik kasutada pea igas valdkonnas ka siin. Piisab vastavast termotöötlusest ja vajalikud omadused antud töötingimusteks ja nõueteks on tagatud. Terase C45 keemiline koostis: C 0.42-0.50, Si 0.17-0.37, Mn 0.50-0.80, Cr <0.40, Ni)<0.40, Mo)<0.10, S <0.040, P <0.040 (wt.%) Tugevuspiir konkreetsel terasel on 600 800 MPa. Materjali omadusi näha alltoodud joonisel. Joonis Terase C45 andmed Tehnoloogilisus:
(g/cm ) 11 1,61 1,61 7,8 Kasutusala Seadmete osad Kaatrid Suusakepid Tööriistad Löökpaindeteimi tulemused Materjal Purustustöö Temperatuur Purunemispinna iseloom KV(soonik) Teras S355 198J ~20 C Kiuline, tuhmhall Teras S355 140J -50 C Kiuline, matt, tuhmhall Teras C45 6,5J ~20 C Teraline, läigib Teras C45 2,42J -50 C Jämedateraline, läigib Järeldusena leian, et tõmbeteimi katsetel oleneb komposiitmaterjalidel plastsus väga, kust poolt rakendada jõudu. Veel täheldan, et kõige venivam materjal oli teras ning järgnes plastik. Komposiitmaterjal risti venivus oli null ning pikki kiudu me ei mõõtnud tulemusi, et saaks arvutada. Terasele tuleb rakendada kõige rohkem jõudu, et see katkeks. Löökpaindeteimi
Siduri samatel sed sed eripära gsed NB! Võlli läbimõõt (võlli ja rummu läbimõõt), määrata tugevustingimusest väändele! Tuleb arvesse võtta ka pingekontsentraatori (liistu) mõju! Varutegur [S] =3. Võllide materjal on teras C45 (σТ = ReH = 370 MPa). Analüüsida, millised masinad võiksid olla ühendatud mootoriga (vastavalt koormuse liigile ja töörežiimile). Mis on pakutud sidurite omadusteks, eelisteks ja puudusteks? Antud: Pöördemoment Mv = 380 Nm Koormuse liik – raske Sidruri eripära – radiaalhälve Varutegur [S] = 3 Võllide materjal on teras C45 (σТ = ReH = 370 MPa)
1,20 1,25 1,25 1,10 Survetugevus pikikiudu C16 C18 C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29 N/mm2 Elastsusmooduli 5% väärtus pikikiudu C16 C18 C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50 5400 6000 6400 6700 7400 7700 8000 8700 9400 10000 10700 N/mm2
Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: Ülesande püstitus Valida sidurid kahe masina võllide ühendamiseks ja pöördemomendi ülekandmiseks ning vajaduse korral arvutada liistliide. Pakkuda odavam lahendus lihtsama lahenduse jaoks (jäiksidur) ja kallim suurema nõudlusega lahendus (kas hammas või nukksidur). Teha valitud sidurite (ristlõigete) joonised. Mv = 1500 Nm Koormus = Väga raske (Summutab lööke, suur nurklõtk) ReH = 370MPa (teras C45) Analüüsida, millised masinad võiksid olla ühendatud mootoriga (vastavalt koormuse liigile ja tööreziimile). Mis on pakutud sidurite omadusteks, eelisteks ja puudusteks? Lahendus Odavam lahendus (jäiksidur) Muhvsidur Jäigaks siduriks valiti sidur SKA80 ondrives.com leheküljelt, arvestades rasket koormust ja suurt pöördemomenti. Marv = Mv x Krez < T SKA80 d N7 = 80 mm T (Nm) = 4535 Nm D = 160 mm L = 280 mm Polte = 10xM12 Marv = 1500 x 2,5 = 3750 Nm T = 4535 Nm
.... ..................................... Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: 06.01.2012 ________________________________________________________________________________________ Harjutustunnid: Assistent, td. Alina Sivitski, tuba AV-416; [email protected] Algandmed n = 0...1000 rpm Koormuse liik on raske. Sidur peab summutama lööke ja peab olema suure nurklõtkuga. Materjal teras C45 ( = ReH = 370 MPa) (raske koormuse korral) Leida: Analüüsida, millised masinad võiksid olla ühendatud mootoriga (vastavalt koormuse liigile ja tööreziimile). Mis on pakutud sidurite omadusteks, eelisteks ja puudusteks? 1. Siduri valik Kuna sidur peab summutama lööke ja olema ka paraja nurklõtkuga, siis kallimaks variandiks sobib nukksidur. MHE0041 MASINAELEMENDID l TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT
A A3 C45 E (EN10083) WEIGHT: SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1 8 7 SOLIDWORKS Educational Product. For Instructional Use Only.
Rummu Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, Teras, materjal ja Rahulik Rahulik Rahulik Rahulik Vahelduv Vahelduv Vahelduv Löök- Löök- Löök- koormuse koormus koormus koormus koormus koormus koormus koormus koormus koormus koormus iseloom Liistu, võlli ja rummu materjal C45 (σY = 370 MPa). Varutegur [S] = 3. Lubatav muljumispinge [ ] =[ ]C = 120 MPa terasrummu ja rahuliku koormuse juures. Vahelduval koormusel vähendada lubatav muljumispinge 25% võrra ning löökkoormustel 40 – 50% võrra. Malmrummu puhul vähendada [ ]C kaks korda. 1. Teha liistliite ja hammasliite joonis. Joonisele panna kõik vajalikud mõõtmed (tähised). 2
Küsimuse tekst Mis võimaldab terast termiliselt töödelda? Vali üks või enam: a. Terase kõrge sulamistemperatuur b. Terases kiirel jahtumisel tekkivad sisepinged c. Terases/malmis toimuv polümorfne muutus (K12 ja K8) d. Terase kuumutamisel tekkiv sulafaas Küsimus 13 Õige Hinne 1 / 1 Märgista küsimus Küsimuse tekst Valige sobiv austenitiseerimise temperatuur hammasrattale, mille diameeter on 300 mm ja ristlõige 10 mm. Materjal on EN 10083 C45. Vali üks või enam: a. 727-757 C° b. 960 - 1100 C° c. 800-840 C° d. 890-940 C° Küsimus 14 Õige Hinne 1 / 1 Märgista küsimus Küsimuse tekst Valige orienteeruv austenitiseerimise aeg hammasrattale, mille diameeter on 300 mm ja ristlõige 10 mm. Materjal on EN 10083 C45. Vali üks: a. 5 min b. 50 min c. 20 min d. 10 min Küsimus 15 Osaliselt õige Hinne 1 / 1 Märgista küsimus Küsimuse tekst
Küsimuse tekst Mis võimaldab terast termiliselt töödelda? Vali üks või enam: a. Terases/malmis toimuv polümorfne muutus (K12 ja K8) b. Terase kuumutamisel tekkiv sulafaas c. Terases kiirel jahtumisel tekkivad sisepinged d. Terase kõrge sulamistemperatuur Küsimus 13 Õige Hinne 1,0 / 1,0 Märgista küsimus Küsimuse tekst Valige sobiv austenitiseerimise temperatuur hammasrattale, mille diameeter on 300 mm ja ristlõige 10 mm. Materjal on EN 10083 C45. Vali üks või enam: a. 727-757 C° b. 960 - 1100 C° c. 890-940 C° d. 800-840 C° Küsimus 14 Õige Hinne 1,0 / 1,0 Märgista küsimus Küsimuse tekst Valige orienteeruv austenitiseerimise aeg hammasrattale, mille diameeter on 300 mm ja ristlõige 10 mm. Materjal on EN 10083 C45. Vali üks: a. 20 min b. 10 min c. 5 min d. 50 min Küsimus 15 Õige Hinne 1,0 / 1,0 Märgista küsimus Küsimuse tekst
12.12.12 1.Antud andmed ja ülesande püstitus 1.1 Ülesande püstitus Valida ist pressliite moodustamiseks. Analüüsida, mis on pressliite eelised ja puudused võrreldes eelmises kodutöös projekteeritud liist- ja hammasliitega. 1.2 Antud andmed T= 950Nm Fa=1800N [S]=2,3 d=80mm d2=100mm l=100mm Ra=0.6m K=2 =0.1 Tiguratta rummu materjal on valuteras 1.0558 DIN 1681 ( = ReH = 300 MPa), võlli materjal on teras C45 ( = ReH = 370 MPa). Liite koostamine - pressimine. Keskmine töötemperatuur on 40ºC. Tõrkedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95. 2. Lahenduskäik 2.1 Survepinge p määramine , kus 2.2. Arvutusliku pingu määramine , kus ja Terasel = E(21...22)*10^4 MPa E1;E2 Elastsusmoodulid ; poissoni tegurid 2.2.1. Leiame tegurid C1 ja C2 2.3
Valida sidurid kahe masina võllide ühendamiseks ja pöördemomendi ülekandmiseks ning vajaduse korral arvutada liistliide. Pakkuda odavam lahendus lihtsama lahenduse jaoks (jäiksidur) ja kallim suurema nõudlusega lahendus (kas hammas või nukksidur). Teha valitud sidurite (ristlõigete) joonised mõõtkavas. n = 0 kuni 1000 p/min. 1.2. Algandmed Mv = 1300Nm Koormuse liik krez valimiseks = Keskmine Siduri nõutud eripära = Suur nurklõtk, suur ülekantav moment [s]=3 Teras C45 = ReH = 370 MPa n=0...1000p/min 2. Lahenduskäik 2.1. Odavam sidur Selleks, et valida jäiksiduri seast õige ja odav sidur, tuleb kõigepealt arvutada võlli läbimõõt. Kuna meil on teada Mv siis saame arvutada läbimõõdu järgnevalt : 2.1.1. Võlli läbimõõdu arvutamine Valin odavamaks siduriks ääriksiduri. Kataloogist "Elastsed sidurid" leidsin sobiva ääriksiduri ning selle järgi sobib mulle sidur numbriga 107, mis kannatab 1403 Nm väändemomenti. mm mm mm
Vastupidavus löökkoormusele: Teimiku soone tüüp Nurgad Purustustöö Katsetustemperatuur Purunemispinna kraad KU või KV J iseloom S355 - 198 toatemperatuur Tuhm, kihiline S355 - 140 -50oC Tuhm, kihiline C45 (v-soonega) - 6,5 toatemperatuur Läikiv, teraline C45 (v-soonega) - 2,4 -50oC Läikiv, teraline Järeldus: Võrreldes purustustööks kulutatud energiat toatemperatuuril ja -50oC, siis on näha, et külmhapruse tõttu muutuvad antud materjalid -50oC juures hapraks ning seetõttu kulub vähem energiat purustustööks. Peale selle mõjutab purustustööd ka soone tüüp: mida teravam
Lauskoormus b= 50 mm h= 200 mm L= 6000 mm Tugevusklass C 24 Kasutusklass 2 Koormuse kestusklass keskmise kestusega Ksys = 1 Kh = 1 Pd = 1 kN/m Arvutuslik paindepinge M y ,d PdL 2 6 m, y,d= Wy = 8 bh 2 ( = )( ) 13,500 N/mm2 M ...
......A.Sivitski.............. ..................................... Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: 06.01.2012 Algandmed T = 750 Nm Fa = 1400 N Ra = 1,6 m [S] = 1,8 d2 = 110 mm d = 50 mm Tiguratta rummu materjal on valuteras 1.0558 DIN 1681 = ReH = 300 MPa Võlli materjal on teras C45 = ReH = 370 MPa Tõrkedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95 Pressliite kontakti survepinge k kus p on pressliite kontakti survepinge; K 1,5...2 on varutegur ja f on hõõrdetegur (terasvõlli ja rummu korral f = 0,1...0,2). Võtame, et f = 0,1 ja K =2. Määratakse pressliite kontakti survepinge p, mis peab tekkima kontaktialas, et tagada antud koormuse ülekandmise: kus liitele mõjuv ringjõud: 30 kN p Liite arvutuslik survepinge
A-9 B-0 Üliõpilane (matrikli nr ja nimi) Rühm: Juhendaja: MAHB32 A. Sivitski Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: Ülesande püstitus: Valida istu pressliite moodustamiseks. Pressliite moodustavad detailid on tiguratas ja võll (vt joon. 1), (liistliidet pole vaja arvesse võtta). Tiguratta rummu materjal on valuteras 1.0558 DIN 1681 ( = ReH = 300 MPa), võlli materjal on teras C45 ( = ReH = 370 MPa). Liite koostamine - pressimine. Keskmine töötemperatuur on 40ºC. Tõrgedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95. T = 1100 Nm Fa = 2000 N [S] = 2,5 d = 90 mm d2 = 70 mm l = 100 Ra = 0.6 m Analüüsida, mis on pressliite eelised ja puudused võrreldes eelmises kodutöös projekteeritud liist- ja hammasliitega. Ülesande lahendus: Pressliitega ülekantav telgjõud: kus p on pressliite kontakti survepinge; K1,5...2 on varutegur ja f on
Ra; m 0.6 0.6 0.8 0.8 0.8 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 s6 Joon. 1. Võllile pressitud tiguratas. Tiguratta rummu materjal on valuteras 1.0558 DIN 1681 ( = ReH = 300 MPa), võlli materjal on teras C45 ( = ReH = 370 MPa). Liite koostamine - presiimine. Keskmine töötemperatuur on 40ºC. Tõrkedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95. Analüüsida, mis on pressliite eelised ja puudused võrreldes eelmises kodutöös projekteeritud liist- ja hammasliitega. ________________________________________________________________________________________ Harjutustunnid: Assistent, td
0,45 = 46,5 5 0,45 =142,0 kN 1.6 Katsekeha tugevusklass elastsusmooduli, surve- ja paindetugevuse järgi Ec,0 = 8140 MPa ≈ 8000 MPa → Tugevusklass C16 fc,0 = 46,5 kN → Tugevusklass C45 fm = 142,0 kN → Tugevusklass C50 3 Puidu tugevusklassiks on C16. 4 2. Puidu surve ristikiudu 2.1 Katsekeha eskiis, koormusskeem ja katsetabel Joonis 1.1. Katsekeha eskiis ja koormusskeem a = 105 mm b = 43 mm h = 91 mm m = 205,1 g Tabel 1.1 Mõõtke Jr Deformatsi F lla
Tegemist oli kõrgnoolutusega ning teras kaotas küllaltki palju kõvadust (lõpptulemus 26,7 HRC). Protsessi käigus langes kõvadus peaaegu 2 korda, kuid saavutasime väga head plastsusnäitajad: pärast karastamist pooleks murdunud habras detail suutis pärast noolutamist vastu panna paindedeformatsioonile. Antud katsekeha puhul langes kõvadus kõige rohkem, sest mida kõrgem oli noolutustemperatuur, seda enam suurenesid plastsusnäitajad kõvaduse arvelt. C45 Katsekeha 2.1: Katsekeha kuumutati temperatuuril 230° C. Tegemist oli madalnoolutusega ning teras säilitas küllaltki suure kõvaduse (52 HRC). Kõvadus protsessi käigus langes, kuid saavutasime paremad plastsusnäitajad. Võrreldes 550° C juures kuumutatud kehadega oli saavutatud kõvadus suurem. Katsekeha 2.2: Katsekeha kuumutati temperatuuril 350° C. Tegemist oli kesknoolutusega ning saavutatud kõvadus oli 43,7 HRC. Kõvadus protsessi käigus langes, aga samas
nurklõtk üle- nurklõtk üle- nurklõtk üle- nurklõtk kantav nurklõtk v Siduri kantav kantav kantav moment moment nõutud moment moment moment eripära Võllide materjal on teras C45 ( = ReH = 370 MPa). Analüüsida, millised masinad võiksid olla ühendatud mootoriga (vastavalt koormuse liigile ja tööreziimile). Mis on pakutud sidurite omadusteks, eelisteks ja puudusteks? ________________________________________________________________________________________ Harjutustunnid: Assistent, td. Alina Sivitski, tuba AV-416; [email protected] MHE0041 MASINAELEMENDID l TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT
=(d+20...40) d -le d -le d -le d -le d -le d -le d -le d -le d -le mm l, mm 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Ra; m 0.6 0.6 0.8 0.8 0.8 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 Joon. 1. Võllile pressitud tiguratas. Tiguratta rummu materjal on valuteras 1.0558 DIN 1681 ( = ReH = 300 MPa), võlli materjal on teras C45 ( = ReH = 370 MPa). Liite koostamine - presiimine. Keskmine töötemperatuur on 40ºC. Tõrkedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95. Analüüsida, mis on pressliite eelised ja puudused võrreldes eelmises kodutöös projekteeritud liist- ja hammasliitega. Algandmed: T = 950 Nm Fa = 1800 N [S] = 2,3 d = 80 mm d2 = d+30 = 80 + 30 = 110 mm l = 100 mm Ra = 1,6 µm 1,0558 DIN1681 t = 300 MPa tC45=370 MPa t = 40oC P = 0,95 Pressliitega ülekantav telgjõud
Katsekeha 1.2: Katsekehale tehti madallõõmutus temperatuuril 600°C. Katsekeha lõppkõvadus oli 22 HRC. Võrreldes normaliseeritud terasega on kõvadus väiksem. Katsekeha 1.3: Katsekehale tehti normaliseerimine temperatuuril 850°C. Katsekeha lõppkõvadus oli 20 HRC. Võrreldes täis- või madallõõmutatud terastega on kõvadus suurem, sest jahtumiskiirus on suurem ning austeniit laguneb kiiresti. Selle tulemusena saame peeneteralisema ning ühtlasi ka kõvema struktuuri. C45 Katsekeha 2.1: Katsekehale tehti normaliseerimine temperatuuril 820°C. Katsekeha lõppkõvadus oli 90,3 HRB. Võrreldes täis- või madallõõmutatud terastega on kõvadus suurem, sest jahtumiskiirus on suurem ning austeniit laguneb kiiresti. Selle tulemusena saame peeneteralisema ning ühtlasi ka kõvema struktuuri. Võrreldes antud katsekeha katsekehaga 1.3, mida kuumutati temperatuuril 850°C, siis võib järeldada, et väiksem
Uutel mudelitel on tsingitud pleki osakaal keskmiselt üle 70%. Lisaks korrosioonikaitsele paraneb liiklusohutus ja keskkonnasõbralikkus. Vastutusrikaste keredetailide tugevus ei muutu sõiduki kasutamisel koos vananemisega. Terase tootmisel kasutatakse keskkonnasõbralikke meetodeid ja kasutatud sõiduki jääkväärtus on suurem. 2.5Masinaelemendid 1 Võllid ja teljed Kergkoormatud võllid tehakse kvaliteetterasest (C40, C45). Termotöötlust ei kasutata või kasutatakse vaid normaliseerimist. Keskkoormatud võllide puhul (Ø 80...100 mm) on määrav tugevus, aga mitte pinnakõvadus ja sellega seotud kulumine. Neid tehakse parendatud terastest (C45, 41Cr4 jt.). Tugevus 14 800...1000 MPa , kõvadus 220...280 HB. Raskkoormatud võllide jaoks sobivad kroomnikkel- või kroommolübdeenterased. Vajadusel tsementiiditakse
.......... Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: dets 2011 TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT MHE0041 - MASINAELEMENDID I MASINAELEMENTIDE JA PEENMEHAANIKA ÕPPETOOL TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT MHE0041 - MASINAELEMENDID I MASINAELEMENTIDE JA PEENMEHAANIKA ÕPPETOOL 1.Algandmed Võll T = 500 Nm (pöördemoment) Fa = 900 N (telgjõud) [S] = 1,5 (ehk K) d = 35 mm d1 = 0 mm (täisvõll) Materjal teras C45 = ReH = 370 MPa Rumm d2 = 70 mm = 0.07 m l = 100 mm = 0.1 m Ra = 0.6 * 10-6 m (pinnakaredus) Materjal valuteras 1.0558 = ReH = 300 Mpa Keskmine töötemperatuur on 40ºC. Tõrkedeta töö tõenäosus on 95% ehk töökindluse tegur P = 0.95. 2. Kontaktala survepinge Esiteks tuleb leida kontaktala survepinge. Selleks aga tuleb leida pressliitega ülekantav telgjõud ning ülekantav pöördemoment. Ülekantav telgjõud Tugevustingimus: f * p * * d 2 K * Fa
Katsekeha 1.3: Katsekeha ei karastunud täielikult. Tõenäoliselt ei olnud õli jahutusvõime piisavalt hea või oli õli aja jooksul paksenenud ning seetõttu jäi lõplikuks kõvadusnäitajaks 58,3 HRC, mis on parimast tulemusest ca 20 ühikut väiksem. Katsekeha 1.4: Katsekeha ei karastunud. Lõppkõvaduseks jäi 20,3 HRC, mis on parimast tulemusest ca 55 ühikut väikem. Tõenäoliselt ei olnud õhu karastusvõime piisavalt hea. Saab järeldada, et struktuuris on martensiiti alla 50%. C45 Katsekeha 2.1: Katsekeha karastus täielikult ning andis suhteliselt kõva struktuuri (66,7 HRC). Temperatuur (860°C) on piisav, et ületada faasimuutuste piir ning tekitada struktuuri martensiit. Karastuskeskkonnaks oli vesi, mis on võrreldes õli ja õhuga parim karastuskeskkond. Katsekeha 2.2: Katsekeha ei karastunud täielikult. Tõenäoliselt ei olnud õli jahutusvõime piisavalt hea või oli õli aja jooksul paksenenud ning seetõttu jäi lõplikuks kõvadusnäitajaks
Ettevõtte infosüsteem peab suutma ühilduda kõikide süsteemidega, mis kasutajatel on. Igaüks otsustab ise ning süsteem peab seda toetama. „Bring your own device!” („Kasuta enda seadet!”) on kindlasti tuleviku juhtmõte. Kasutatud Allikad: https://digitark.ee/milliseid-eeliseid-annab-mobiilne-tookeskkond/ http://www.cisco.com/c/en/us/solutions/byod-smart-solution/overview.html http://www.cisco.com/c/dam/en/us/solutions/collateral/byod-smart- solution/byod-aag-c45-737567.pdf 8. Kasutades mingi ettevõtte/asutuse kohta artiklit internetist tooge selle alusel välja: a. Kas ja kui, siis miks või miks mitte peaksid ülemused oma alluvate tööaja sees internetis tehtavat tegevust jälgima? b. Kas ja kui, siis kuidas seda reguleerida? c. Milliseid tehnoloogiaid töötatajate internetis tehtavate tegevuste jälgimiseks kasutatakse? A. Kui tööandjal on õigus otsuseid teha tööaja ja –vahendite küsimustes, siis soovi
Klassifikatsioon...:2010) ITK kliinilisest andmebaasist saadud tulem edastati Vähiregistrile. Päritavateks tunnusteks olid vähi diagnoosikoodid (RHK-10 diagnoosikoodid) C00-C14 (huule, suuõõne ja neelu pahaloomulised kasvajad), C15-C26 (seedeelundite pahaloomulised kasvajad), C30-C39 (hingamiselundite ja rindkeresiseste elundite pahaloomulised kasvajad), C40-C4 (luu ja liigesekõhre pahaloomulised kasvajad), C43-C44 (melanoom ja naha muud pahaloomulised kasvajad), C45-C49 (mesoteelkoe ja pehmete kudede pahaloomulised kasvajad), C50 (rinna pahaloomuline kasvaja), C51-C58 (naissuguelundite pahaloomuline kasvaja), C60-C63 (meessuguelundite pahaloomuline kasvaja), C64-C68 (kuseteede pahaloomuline kasvaja), C69- C72 (silma, peaaju ja kesknärvisüsteemi muude osade pahaloomuline kasvaja), C73-C75 (kilpnäärme ja muude sisesekretsiooninäärmete pahaloomulised kasvajad), C76-C80 (ebaselgete,
Põhiline nõue - suur läbikarastuvus · nitriiditavad ja tsementiiditavad terased (0,1...0,2 või 0,3...0,4% C) - suur tugevus- ja voolavuspiir, suur pinnakõvadus Tsementiitimine - pinnakihi rikastamine süsinikuga ja seejärel karastamine -> kõva ja kulumiskindel pinnakiht ja pehmem südamik Parendamine - karastamine + kõrgnoolutus (kuumutamine kõrge temperatuurini, seisustamine ja aeglane jahutus) 6.2. Alaeutektoidterase (C45) struktuur ja k6vadus HRC peale karastamist, optimaalset noolutamist? A -> M, kõvadus 60 HRC 6.3. Uleeutektoidterase (C110) struktuur ja k6vadus HRC peale karastamist, madalnoolutamist? A -> M+T, kõvadus umbes 45...65 HRC 6.4. Kuidas karastatakse teraseid (Tp, valik koos p6hjendusega)? Liigid: tava- (kuumutamine kogu detaili ulatuses) ja pindkarastus, laus- (jahutamine kogu detaili ulatuses) ja kohtkarastus Tavakarastus:
tugevuse kasv kivistumise algul on kiirem ja mahupüsivus on tal parem, pragusid tekib vähem. Betoon 4.Betooni koostiskomponendid ning liigitus tugevuse järgi? mingi sideaine, vesi ja täitematerjal (80-90 % ). Tugevuse järgi jagatakse betoonid tugevusklassidesse. Tugevusklass näitab betooni survetugevust N/mm² peale 28 päevast kivistumist normaaltingimustes. EVS-EN 206 järgi tähistatakse tugevusklassid C8/10…C45/55; väiksem arv näitab silindrilise ja suurem kuubikujulise proovikeha garanteeritud survetugevust. Kui kuubikujulise proovikeha tugevuseks võtta 100%, siis silindrilise proovikeha tugevus on ca 80%. 6. Mis nõuded on esitatud betooniveele- millist vett peaks ning ei tohiks kasutada? Betooni vesi peab olema puhas (joogivee nõuetele vastav). Kahjulikeks lisanditeks vees võivad olla sulfaadid, happed, rasvad, õlid, suhkur, väetised jne. Merevett ei tohi,
Konstruktsiooniterased jagunevad tavaterased, kvaliteetterased ja kõrgekvaliteetterased. Taandamisastme järgi toodetaks tavakonstruktsiooniteraste grupis nii keevaid, poolrahulike ja rahulike teraseid. Tavateraseid kasutatakse laialt mitte vastutusrikaste detailide valmistamiseks näiteks raudbetoondetailides tugevduseks. Nendest terastest ei saa valmistada detaile, mis vajavad termilist töötlust. Tähistatakse C45, kus C näitab süsinikku ja 45 näitab süsiku sisaldust sajandik %-tes. Seega süsiniku sisalduson selles terases 0,045%. Kui lisatakse E, siis näitab see lisandite sisaldust. Näit C45E. Väikese fosfori ja väävli sisaldusega vääristeras. Kvaliteetsed süsinik konstruktsiooni terased. Kuna terased sisaldavad süsinikku jäätakse kvaliteetterastel C täht ära. Teras 15-25 on tsementeeritavad terased (terase pinnakihti töödeldakse süsinikuga)
C16/20 16 20 C20/25 20 25 C25/30 25 30 C30/37 30 37 C35/45 35 45 C40/50 40 50 C45/55 45 55 C50/60 50 60 C55/67 55 67 13 Lisa 2 Betooni külmakindluse keskkonnaklassid [6] Keskkonnaklas Näited keskkonnaklasside rakendamise
Selleks algatati 2009.aasta algul karistusseadustiku,kriminaal seadustiku ja konkurentsiseadustiku muudatused,milles seaduse tasandil määrati kindlaks leebuse kohaldamise tingimused karistusseadustiku paragrahvis 400 sätestatud konkurentsialasekuritoe puhul.2010.aasta alguses võeti eelnõu seadusena vastu. 6 3. EUROOPA ÜHENDUSE LEEBUSPROGRAMM Euroopa Komisjon on välja andnud teatise 2002/C45/03,mis käsitleb kaitset trahvide eest ja trahvide vähendamist kartellide puhul.Antud teatise kohaselt võib Euroopa Komisjon, õltuvalt asjaoludest ,kas vähendada ettevõtjale,kes oli keelatud kokkuleppe osaline,määratava trahvi suurust või vabastada ta üldse trahvi maksmise kohustusest. Euroopa Komisjon tagab ettevõtjale kaitse kehtestatava trahvi eest juhul kui: a) ettevõtja esitab esimesena tõendid,mis Euroopa Komisjoni arvates võimaldavad
Kõrgsüsinikterased üle 0,6% LEGEERTERASEID liigitatakse tavaliselt legeerivate elementide sisalduse järgi. Kuni 2,5% on madallegeerterased; Kuni 5% on kesklegeerterased; Üle 5% on kõrglegeerterased Ka markeerimise juures on erimarkeerimine madal- ja kesklegeerterastel ja kõrglegeerterastel. Süsinikteraseid markeeritakse tähega C margi ees ehk siis see viitab, et meil on süsinikteras. Margis tuleb arv, mis näitab süsinikusisaldust sajandikes protsentides teras C45 on 0,45% süsinikku. See on kõige tüüpilisem masinaehitusteras. Kui me räägime legeerterastest, kõrglegeerterastele viitab X margi ees ehk legeerivate elementide sisaldus üksinuna on üle 5%. Edasi tuleb süsinikusisaldus sajandikes protsentides, näiteks 0,12 süsinikuprotsent. Edasi tulevad legeerivad elemendid täisarvprotsentides ja kahanemisjärjekorras, näiteks Cr ja Ni 18 ja 10 protsenti: X12CrNi18-10 Kui võtta madal- ja kesklegeerteras, siis nendega on asi keerukam natuke
95% tõenäosusega garanteeritud silindriline survetugevus fck = 25 MPa või kuubikuline surve- tugevus fcube,k =30 MPa, s.t., et 95%-l katsetatud silindritest või kuupidest ei või tugevus olla väiksem kui 25 või 30 MPa. Soome normides tähistatakse betooni klassi tähe ga K ja СНиП- is tähega B, mõlemad väljendatakse kuubikulise survetugevuse kaudu (MPa). Eurokoodeks 2-s on kehtestatud järgmised betooni tugevusklassid: C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60, C55/67, C60/75, C70/85, C80/95, C90/105 СНиП käsitles peale betooni klassi veel järgmisi betooni marke: a) külmakindluse mark F (F10 ÷ 500). kus arv näitab külmutus- ja sulamistsüklite arvu kuni normikohase katsekeha purunemiseni (see on 3% massikadu või 5% survetugevuse langus); b) veetiheduse mark W (W2 ÷ 12), kus arv näitab vee rõhku atm, millele betoon suudab nor- mikohasel katsel vastu panna.
24. Betooni liigitus erinevate näitajate põhjal Tiheduse järgi Raske üle 2600 kg/m3 Normaal betoon 2000...2600 Kerge 800...2000 kg/m3* kg/m3 * ei käi gaas, vaht (poor või mullbetoonid), korebetooni ja peeneteraliste kohta Tugevuse järgi jagatakse betoonid tugevusklassidesse. Tugevusklass näitab betooni survetugevust N/mm² peale 28 päevast kivistumist normaaltingimustes. Tugevusklassid: C8/10... C45/55 (väiksem arv näitab silindrilise ja suurem kuubikujulise proovikeha garanteeritud survetugevust) Külmakindluse järgi jaotuvad betoonid külmakindlusklassidesse: KK1 (F50), KK2 (F100), KK3 (F150), KK4 (F200). Veepidavuse järgi jagunevad betoonid veepidavusklassidesse (W2...W20) Sideaine järgi jagunevad betoonid tsement, asfalt, kips, põlevkivituhk, jne. betooniks. Täitematerjali järgi liigitades: killustik, kruus, räbu, keramsiit, saepuru jne
keemiline püsivus ja talvistel töödel. 42. 24. Betooni liigitus erinevate näitajate põhjal 43. 1) Tiheduse järgi liigitatakse betoone: 1. Raske betoon üle 2600 kg/m3 2. Normaal ehk tavabetoon 2000-2600 kg/m3 3. Kerge betoon 800-2000 kg/m3 44. 2) Tugevuse järgi jagatakse betoonid tugevusklassidesse. Tugevusklass näitab betooni survetugevust N/mm2 peale 28 päevast kivistumist normaaltingimustes. Tähistatakse C8/10 .... C45/55, väiksem arv näitab silindrilise ja suurem arv kuubikujulise proovikeha survetugevust. 45. 3) Külmakindluse järgi jagunevad betooni külmakindlusklassidesse, tähistatakse nt KK1 (F50) 46. 4) Veepidavuse järgi jagunevad betoonid veepidavusmarkidesse, tähistatakse W2.....W20 47. 5) Sideaine järgi jagunevad betoonid tsement-, asfalt-, kips-, põlevkivituhk-, jne sideaineks. 48
Sümbolile järgneb number, mis näitab minimaalset voolavuspiiri R eH või ReL, N/mm2 (S-, P-, L-, E- ja B- teraste puhul, näit. S355), minimaalset tõmbetugevust Rm (Y- ja R-terased, näit. R880) või magnet- omadusi iseloomustavad numbrid ja tähised (M-teraste korral). Keemilise koostise järgi markeeritavate teraste margitähiste põhilised sümbolid on: a) mittelegeerteraste korral – C, millele järg-neb C-sisaldust sajandikes protsentides näitav number (näit. C45). b) madal- ja kesklegeerteraste korral (legee-riva elemendi sisaldus alla 5%) korral: - arv, mis näitab C-sisaldust, jagatuna 100ga, - legeerivate elementide keemilised sümbolid sisalduse alanemise järjestuses, - legeerivate elementide protsentuaalne sisaldus korrutatuna järgmise kordajaga: Legeeriv element Kordaja Cr, Co, Mn, Ni, Si, W 4
tööriistaterasteks. Konstruktsiooniterased jagunevad tavaterased, kvaliteetterased ja kõrgekvaliteetterased. Taandamisastme järgi toodetaks tavakonstruktsiooniteraste grupis nii keevaid, poolrahulike ja rahulike teraseid. Tavateraseid kasutatakse laialt mitte vastutusrikaste detailide valmistamiseks näi raudbetoondetailides tugevduseks. Nendest terastest ei saa valmistada detaile, mis vajavad termilist töötlust. Tähistatakse C45, kus C näitab süsinikku ja 45 näitab süsiku sisaldust sajandik %-tes. Seega süsiniku sisalduson selles terases 0,045%. Kui lisatakse E, siis näitab see lisandite sisaldust. Näit C45E. Väikese fosfori ja väävli sisaldusega vääristeras. Kvaliteetsed süsinik konstruktsiooni terased. Kuna terased sisaldavad süsinikku jäätakse kvaliteetterastel C täht ära. Teras 15-25 on tsementeeritavad terased (terase pinnakihti töödeldakse süsinikuga)
tööriistaterasteks. Konstruktsiooniterased jagunevad tavaterased, kvaliteetterased ja kõrgekvaliteetterased. Taandamisastme järgi toodetaks tavakonstruktsiooniteraste grupis nii keevaid, poolrahulike ja rahulike teraseid. Tavateraseid kasutatakse laialt mitte vastutusrikaste detailide valmistamiseks näi raudbetoondetailides tugevduseks. Nendest terastest ei saa valmistada detaile, mis vajavad termilist töötlust. Tähistatakse C45, kus C näitab süsinikku ja 45 näitab süsiku sisaldust sajandik %-tes. Seega süsiniku sisalduson selles terases 0,045%. Kui lisatakse E, siis näitab see lisandite sisaldust. Näit C45E. Väikese fosfori ja väävli sisaldusega vääristeras. Kvaliteetsed süsinik konstruktsiooni terased. Kuna terased sisaldavad süsinikku jäätakse kvaliteetterastel C täht ära. Teras 15-25 on tsementeeritavad terased (terase pinnakihti töödeldakse süsinikuga)
95% tõenäosusega garanteeritud silindriline survetugevus fck = 25 MPa või kuubikuline surve- tugevus fcube,k =30 MPa, s.t., et 95%-l katsetatud silindritest või kuupidest ei või tugevus olla väiksem kui 25 või 30 MPa. Soome normides tähistatakse betooni klassi tähe ga K ja - is tähega B, mõlemad väljendatakse kuubikulise survetugevuse kaudu (MPa). Eurokoodeks 2-s on kehtestatud järgmised betooni tugevusklassid: C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60, C55/67, C60/75, C70/85, C80/95, C90/105 käsitles peale betooni klassi veel järgmisi betooni marke: a) külmakindluse mark F (F10 ÷ 500). kus arv näitab külmutus- ja sulamistsüklite arvu kuni normikohase katsekeha purunemiseni (see on 3% massikadu või 5% survetugevuse langus); b) veetiheduse mark W (W2 ÷ 12), kus arv näitab vee rõhku atm, millele betoon suudab nor- mikohasel katsel vastu panna.
ZnAl4Cu1 95 Zn 280 2...5 Hüdropidurite, margitähiste põhilised sümbolid on: (valusulam) 4 Al karburaatorite, a) mittelegeerteraste korral C, millele järg- 1 Cu spidomeetrite, neb C-sisaldust sajandikes protsentides aparaatide jms. näitav number (näit. C45). korpused b) madal- ja kesklegeerteraste korral (legee- ZnAl10Cu5 85 Zn 350 4 Valatud laagrid riva elemendi sisaldus alla 5%) korral: (deformee- 10 Al ja puksid - arv, mis näitab C-sisaldust, korrutatuna ritav sulam) 5 Cu 100ga,
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
In Proceedings, 35th Kropf, M. Merriman, G. DelDuca, et al. 2004. Carbon International Congress of Meat Science and monoxide in modified atmosphere packaging affects Technology. Copenhagen, Denmark. color, shelf life, and microorganisms of beef steaks Faustman, C., and R. G. Cassens. 1990. Influence of and ground beef. Journal of Food Science aerobic metmyoglobin reducing capacity on colour 691:C45–C52. stability of beef. Journal of Food Science Hunt, M. C., O. Sorheim, and E. Slinde. 1999. Color and 55:1279–1283. heat denaturation of myoglobin forms in ground beef. FDA. 2004. Letter from Tarantino, L. to Kushner, G. J. J. Food Science 64:847–851. Re: GRAS Notice No. GRN 000143. Inns, R. 1987. Modified atmosphere packaging. In Floros, J. D., L. L. Dock, and J. H. Han. 1997
annaabi.ee 
