Fr Ft Fa l/2 l Antud: Võlli materjal: teras C45E (ReH = 370 MPa, Rm = 630 MPa). Ülekantav pöördemoment M = 350 Nm ja väljundvõlli pöörlemissagedus n = 300 min-1. Laagri tööressurss L10h = 20 000 tundi. Jaotusringjoone läbimõõt d2 = 200 mm. β on hamba kaldenurk β = 8 º. Hammasratta hambumisnurk α = 20 º. Laagrite vahekaugus l = 140 mm. A 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 d2, mm 210 200 190 180 170 160 150 140 130 120 l, mm 120 140 160 180 200 210 230 250 260 280 B 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 m, Nm 400 400 350 350 300 300 250 250 200 200
Deep groove ball bearings) valiku põhimõtted ja arvutusmetoodika Ülesanne: Valida veerelaagrid reduktori väljundvõllile (vt. Joonis 1). Joonis 1. Reduktor ning selle vahe- ja väljundvõll. Antud: Võlli materjal: teras C45E (ReH = 370 MPa, Rm = 630 MPa, -1 = 275 MPa, -1 = 165 MPa). Võlli pöörlemissagedus n = 200 min-1, laagri tööressurss L10h = 20000 tundi. Kaldhammastega hammasratase kaldenurk β = 8 º hambumisnurk α = 20 º. Hammasratta jaotusläbimõõt d2 = 200 mm , tapi läbimõõt dt = 45 mm, m = 250 Nm , ___________________________________________________________________ 2 Harjutustunnid: Assistent, td. Alina Sivitski, tuba AV-416; [email protected] MHE0042 MASINAELEMENDID lI TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT 4 EAP - 1-1-1- E MASINAELEMENTIDE JA PEENMEHAANIKA ÕPPETOOL
Põhjendada võlli materjali ja kuju valikut. Võlli materjal: karastatud teras C55E (ReH = 420 MPa, Rm = 700 MPa, -1 = 0,4 · 700 = 280 MPa, -1 = 0,22 · 700 = 154 MPa). NB! -1 =( 0,4 ...0,5)Rm; -1 = (0,2...0,3) Rm Radiaaljõud Fr = 1360 N, ringjõud Ft = 3700 N, telgjõud Fa = 520 N Jaotusringjoone läbimõõt d2 = 210 mm Laagrite vahekaugus l = 200 mm Kaldhammasratta hambumisnurk β= 8° Lähteandmed valida tabelist õppekoodi viimase A ja eelviimase B numbrite järgi. A 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 d2, mm 250 240 230 220 210 190 180 160 140 120 l, mm 120 140 160 180 200 210 230 250 260 280
MHE0042 MASINAELEMENDID II Kodutöö nr. 3 Variant nr. Töö nimetus: Tiguülekande arvutus A -4 B -2 Üliõpilane (matrikli nr ja nimi) Rühm: Juhendaja: A.Sivitski Töö esitatud: Töö parandada: Arvestatud: 22.05.2014 Tiguülekanne Antud: Teo materjal teras 15Cr3, karastatud HRC 46...50 (ReH = 750 MPa, Rm = 1500 MPa) Tiguratta materjal: hammasvöö tinapronks G-SnBz12 (Rm = 290 MPa, lubatav kontaktpinge [ ]H = 220 MPa, lubatav paindepinge [ ]F = 70 MPa) rumm teras E295 (ReH = 295 MPa, Rm = 490 MPa) Ülekandearv u = 94, pöördemoment tigurattal T2 = 250 Nm. A 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 u 38 47 66 76 ...
Joonis 1. Evolventprofiili lihtsustus 1. Arvutan hambumise ringjõu t ja hamba radiaalkoormuse Fr: m2 230 2 Ringjõud Ft : Ft d 0,254 1811 N jaotus Radiaaljõud Fr: sirghammastega silindriliste hammasrataste korral Fr = Ft· tanα = 1811· tan 20◦ = 659 N, kus α on hammasratta hambumisnurk. 2. Lewis’e paindepingete arvutus hamba jalas σA, n ( hambaprofiili (konsooli) punktis A mõjub painde nimi- tõmbepinge σA, n) Ft 1811 A,n 100 MPa b m Y 20 2 0,454 Y = [0.447 · (150 – 127) + 0.460 · (127 – 100)]/(150 – 100) = 0.454 (saime interpoleerides)
[email protected] MHE0042 MASINAELEMENDID lI TTÜ MEHHATROONIKAINSTITUUT 4 EAP - 1-1-1- E MASINAELEMENTIDE JA PEENMEHAANIKA ÕPPETOOL 2010/2011. õ.a. KEVADSEMESTER ______________________________________________________________________ · Radiaaljõud Fr : - sirghammastega silindriliste hammasrataste korral Fr = Ft tan = 3100 tan 20° = 1128,3 N, kus on hammasratta hambumisnurk ( = 20 º). tan - kaldhammastega hammasratta korral Fr = Ft cos , kus on hamba kaldenurk mis võib varieeruda vahemikus 8 < < 45 º. Radiaaljõud Fr = 1128,3 N, ringjõud Ft = 3100 N 2. Lewis'e paindepingete arvutus hamba jalas A, n (hambaprofiili (konsooli) punktis A mõjub painde nimi-tõmbepinge A, n) (vt. Joonis 1): Ft 3100
z 2 b2 m 2 51 * 42 * 4 2 Jõud ülekandes Teo telgjõud ja ratta ringjõud 2T 2 * 249 Fa1 = Ft 2 = 2 = 2,4 kN. d 2 0,204 Teo ringjõud ja ratta telgjõud 2T 2T2 2 * 249 Ft1 = Fa 2 = 1 = = 0,28 kN. d1 d1u t1 0,05 * 51 * 0,69 Teo ja ratta radiaaljõud Fr1 = Fr 2 = Ft 2 tan = 2,4 * tan 20 0.9 kN kus - = 20 hambumisnurk. 3. Võlli projektarvutus Teo vaba otsa läbimõõt 16T1 16 * 9,8 d v1 3 =3 0,012 m, [ ] 3,14 * 30 * 10 6 kus [] = 20 ... 30 MPa; T1 = M = 9,8 Nm Konstruktiivselt valime teo vaba otsa läbimõõt d v1 = d m = 24 mm. Veetava võlli vaba otsa läbimõõt 16T2 16 * 249 d v2 3 =3 0,035 m, [ ] 3,14 * 30 * 10 6 Valime dv2 = 35 mm. Tapi läbimõõt dt = 45 mm. Rummu läbimõõt dr = 50 mm
41. · kõige vanem 44. ·kõige tugevam hammas-liide; 49. · hammaste arv on hammasliide; 45. · kõige paremini tsentreeriv suur 42. · hamba jalal on hammasliide 50. · kasutatakse kõrge 46. ·hõlpsastivalmistatav peenemate võllide pingekontsentratsio hambalõikepinkidel; korral on; 47. · hambumisnurk on tavaliselt 51. 43. 30º; 48. · tänapäeval enamlevinud. 52. Kirjeldada hammasliite kujundamise etapid. 53. 1. Vastavast standardist lähtuvalt valitakse VÕLLI VÄLISLÄBIMÕÕDU järgi: 54. · hammaste arv; 55. · hambuvate komponentide mõõtmed; 56. 2. Arvutatakse hambumise vajalik PIKKUS: 57. · mis väldib liites muljumise; 58
sammuga. Lõigatava ratta hammaste jaotusringpaksus s ja hambavahe jaotusringlaius e on võrdsed: s = e = 0,5 p = 0,5m . Kui koostada säärastest ratastest tihe, külglõtkuta hambumine (kõik geomeetriaarvutused tehakse, eeldades külglõtkuta hambumist), puutuvad jaotusringjooned teineteist hambumispooluses, jäädes algringjoonteks ka rataste hambumises (vt. joon. 48). Telgedevaheline jaotuskaugus a = 0,5m( z1 + z2 ) . Hambumisnurk = . Kui lõikeriista jaotussirget ei viida lõikamise lõppjärgus lõigatava ratta jaotusringjoone puutujaks (joon. 47.b, 49.a), vaid jäetakse sellest eemale, kaugusel x.m, saadakse positiivse nihutusega hammasratas (plussratas). Lõigatava ratta jaotusringjoonel 1 veereb libisemata töökontuuri jaotussirgega 2 rööpne algsirge 3. Lõikeriista hammaste samm p on algsirgel sama mis jaotussirgel, kuid lõikeriista hambapaksus algsirgel on kahanenud pikkuse 2.x.m.tg võrra
annaabi.ee 
