p= = = ≈ 28,4 MPa< [ p ] =34 ∙ k z=34 ∙ [ 1+0,01 ( 19−17 ) ] ≈ 34,7 MPa A bd 19,56 ∙19,05 (Lisa, Tabel 1). Seega valitud on kett 20B1W (DIN8187). Jõud ketis Läbipaindest F f =9,81k f qa , kus kf – ülekande asendit arvestatav tegur (kf = 6 – horisontaalselt paigaldatava keti puhul, kf = 1,5 –vertikaalselt paigaldatava keti puhul, kf = 1 – nurgal 45° ), a – telgede vahe (valime a ≈ 950 mm). Minimaalne telgedevahe amin = 0,6(D01 + D02 )+30...50 mm, kus D01 ja D02 – kettirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe , kus t – keti samm, maksimaalne telgedevahe a = 30t...50t amax ≤ 80t . Siis F f =9,81k f qa=9,81∙ 6 ∙ 3,7 ∙0,95 ≈ 207 N . 2 2 Tsentrifugaaljõust Ft =q v =3,7 ∙ 0,46 ≈ 0,8 N . Koormus võllile FV =F R +2 F f =3300+ 2∙ 207=3714 N
pöörlemissageduste korral z1min = 19...23 , keskmistel z1min = 17...19 , väiksematel z1min = 13...15 . On soovitav valida paaritu arv. Soovitatav hammaste arv z1 = 31- 2uK = 31- 2 1,8 27 Valime z1 = 17 [5, 6]. Siis veetava ketiratta hammaste arv z2 = z1u = 17 1,8 31. Koormuse tegur K = kd kaknkr km , kus kd dünaamikategur (kd = 1 rahulik koormus, kd = 1,25 ... 1,5 vahelduv või tõukeline), ka telgedevahe mõju arvestatav tegur (ka = 1 kui telgedevahe a = 30t ... 50t, ka = 1,25 kui a 25t, t ketti samm; suurendades a 20t võrra vähendatakse ka 0,1 võrra), kn ketti kaldenurga arvestatav tegur (kn = 1 kui 60°, kn = 1,25 kui > 60°), kr ketti pingutusreguleerimist arvestatav tegur (kr = 1 automaatsel reguleerimisel, kr = 1,25 perioodilisel reguleerimisel), km määrimist arvestatav tegur (km = 0,8 pidev määrimine õlivannis või pumba abil, km = 1 regulaarne tilkmäärimine või määrimine
TK = = 250 Nm u K 2 3 2 0,92 0,99 Ülekandearv uK = 2. Vedava ketiratta minimaalne hammaste arv z1 min = 19 - 2u = 19 - 2 * 2 = 15 Soovitatav hammaste arv z1 = 31 - 2u = 31 - 2 * 2 = 27 Optimeerides konstruktsiooni gabariitmõõtmeid valime z1 = 23 Siis veetava kettiratta hammaste arv z 2 = z1u = 23 * 2 = 46 Koormuse tegur K = k d k a k n k r k m kus kd dünaamikategur (kd = 1 rahulik koormus, kd = 1,25 ... 1,5 vahelduv või tõukeline), ka telgedevahe mõju arvestatav tegur (ka = 1 kui telgedevahe a = 30t ... 50t, k a = 1,25 kui a 25t, t ketti samm; suurendades a 20t võrra vähendatakse ka 0,1 võrra), kn ketti kaldenurga arvestatav tegur (kn = 1 kui 60°, kn = 1,25 kui > 60°), kr ketti pingutusreguleerimist arvestatav tegur (kr = 1 automaatsel reguleerimisel, k r = 1,25 perioodilisel reguleerimisel), km määrimist arvestatav tegur (km = 0,8 pidev määrimine
vedav ketiratas veetav ketiharu veetav ketiratas Sele 5. Kettülekanne. Soovitatav hammaste arv z1 = 31 - 2u = 31 - 2 1,5 28 Valime z1 = 19 [5, 6]. Siis veetava ketiratta hammaste arv z 2 = z1u = 19 1,5 29 . Koormuse tegur K = k d k a k n k r k m , kus kd dünaamikategur (kd = 1 rahulik koormus, kd = 1,25 ... 1,5 vahelduv või tõukeline), ka telgedevahe mõju arvestatav tegur (ka = 1 kui telgedevahe a = 30t ... 50t, ka = 1,25 kui a 25t, t ketti samm; suurendades a 20t võrra vähendatakse ka 0,1 võrra), kn ketti kaldenurga arvestatav tegur (kn = 1 kui 60°, kn = 1,25 kui > 60°), kr ketti pingutusreguleerimist arvestatav tegur (kr = 1 automaatsel reguleerimisel, kr = 1,25 perioodilisel reguleerimisel), km määrimist arvestatav tegur (km = 0,8 pidev
Tugevustingimus on rahuldatud. Valitud kett on 16B2W (DIN8187). Jõud ketis Läbipaindest F = 9,81*k * q * a kus F ülekande asendit arvestav tegur ( k = 6 horisontaalselt paigaldatava keti puhul, k = 1 vertikaalselt paigaldatud keti puhul, k = 1,5 nurgal 45 kraadi ), a = telgede vahe (valime a 800 mm) Minimaalne telgede vahe amin= 0,6(D01+D02)+ 30...50 mm, kus D01 ja D02 on ketirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe on a= 30t...50t, kus t on keti samm, maksimaalne telgedevahe on amax 80t. Siis F = 9,81* 1,5 * 4,21 * 0,8 50 Tsentrifugaaljõud Ft =q*v2 = 4,21* 0,222 0,2 N Koormus võllile FV= FR+ 2*F = 3800 + 2*50 = 3900 N Keti tugevuse varutegur S = Fkr / ( FV + Ft + F ) = 106000 / 3900 + 0,2 + 50 27 > [S] = 7,3 ( Lisa 1, tabel 2). Joonis 6: Ketiratas Ketirattaid Vedav ketiratas N16B2-19, veetav ketiratas N16B2- 57 [5,6].
Peamine tõrkepõhjus on lülide materjalide väsimus. 15. Millel põhineb kettülekande projekteerimise metoodika? Määratleda kõigepealt olilised parameetrid(ülekande võimsus, võllide pöörlemiskiirused, nõutav tööiga, ruumipiirangud, varutegurid, võllide vahekaugus) Arvutada kettülekande nõutav võimsus Teatmekirjanduse abil valida keti samm p( veenduda et võllide telgedevahe ei oleks liiga väike antud ketisammu jaoks, veenduda et võllide vahe ei oleks liiga suur) Lähtudes keti kiiruse stabiilsuse nõudest valida väiksema ketiratta hammaste arv. Määratleda suurema ketiratta hammaste arv, ülekandesuhe ei tohiks olla suurem kui 7. Arvutada ketile lubatav ülekantav võimsus Keti valikul tuleb lähtuda keti valmistaja juhistest ning tootekataloogides toodud
a = b1 + b 2 = (rb1 + rb 2 ) cos cos cos ja 1 a = (r + r ) , cos b1 b 2 siis cos a = a ( ) . ...(4.11) cos Tiheda hambumisega määratud telgedevahe tegelik suurenemine (omastatud nihutus) y m = a - a < ( x1 + x2 )m = x m , kus x - summaarne nihutustegur. Vahet x m - y m = y m nim. omastamata nihutuseks. Nihutuse osaline omastamatajätt on tingitud sellest, et telgedevahe määrab kindlaks külglõtkuta tööhambumise teke, mitte pinkhambumises kasutatavad nihutused. Telgede vahe muutumise tõttu ei ühti hambumispoolust P läbivad algringjooned enam jaotusringjoontega. Kuna
pingutusreguleerimist arvestatav tegur, km – määrimist arvestav tegur. Peale standardse sammu valikut leitakse ketis tekkiv ringjõud 2T Ft , d1 kus d1 – väiksema ratta jäotusringjoone läbimõõt. Kontrollitakse rullis tekkivat survet KFt KFt p p , A bd kus d – telje läbimõõt; b – rulli laius. Minimaalne telgedevahe a min 0,6 D1 D2 30...50 mm, kus D1 ja D2 – ketirattaste peaderingjoonte läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe a 30t...50t , maksimaalne telgedevahe a max 80t . 21.3. Jõud ketis. Läbipaindest F f 9,81k f qa , kus kf – ülekande asendit arvestav tegur; q – keti jooksva meetri mass. Tsentrifugaaljõust Fv qv 2 , z1 t n kus v – keti kiirus, v .
annaabi.ee 
