docstxt/13498875255.txt
4. Arvutused Voolutugevuse nurkhälvete aritmeetiline keskmine: α +α α´ = 1 2 2 Tulemused on kantud tabelisse, vastava mõõte tulemuse kõrvale. Maa magnetilise induktsiooni horisontaalkomponent: μ0 ∈ ¿ 2 r tan α Bh ,i =¿ i – katsenumber μ0 - 4π10-7 H/m N–4 r – 0,107m −7 4∗π ¿ 10 ∗0,1∗4 B h ,1= =1,4∗10−5 2∗0,107∗tan 9,5 4∗π ¿ 10−7∗0,2∗4 B h ,2= =1,4 5∗10−5 2∗0,107∗tan 18 −7 4∗π ¿ 10 ∗0,3∗4 B h ,3= =1,62∗10−5 2∗0,107∗tan 23
Bh*100000 Bhi Bhkesk-Bhi 1.647 0.00001647 8.93884E-013 1.684 0.00001684 3.31148E-013 1.67 0.0000167 5.11875E-013 1.697 0.00001697 1.98430E-013 1.76 0.0000176 3.40570E-014 1.799 0.00001799 3.30102E-013 1.719 0.00001719 5.08298E-014 1.785 0.00001785 1.88830E-013 1.776 0.00001776 1.18712E-013 1.79 0.0000179 2.34784E-013 1.83 0.0000183 7.82421E-013 Bhkesk= 1.741545E-005 3.6751E-012 Ua Hu 4.64772E-007 13.82179
Maa magnetvälja horisontaalkomponent. Praktikum nr 8.Maa magnetvälja magnetilise induktsiooni horisontaalkomponendi määramine.
docstxt/12065328924785.txt
docstxt/126254679234538.txt
docstxt/135610852176.txt
Lihet põhjustavad pinnase kaalust tingitud jõud analoogne 49. Kui sügavale peaks vaia alumine 65. Millest sõltub tugimüüri lihkumiskindlus? leitakse ilma vee üleslükke jõudu arvestamata. ots ulatuma erinevate pinnaseliikide korral? Nihutavaks jõuks on pinnase aktiivsurve Kinnihoidvad jõud leitakse allpool veepinda Harilikult peaksid vaiad läbima kõik palju horisontaalkomponent, lihkele vastutöötavad on oleva osa jaoks arvestades vee üleslükke mõju. kokkusurutavad pinnasekihid ja toetuma tugevale seinaesise pinnase passiivsurve ning hõõrdejõud 73. Loetlege, kirjeldage nõlva püsivust kihile. (või adhesioon) pinnase ja talla vahel. suurendavad meetodeid (6) Vaia alumine ots peaks ulatuma tugevasse kihti Liivpinnase puhul võetakse hõõrdenurk pinnase 1
vööndis ,2)kiirgusebilanss kahaneb pooluste poole, jäädes positiivseks,Negatiivne bilanss aasta lõikes esineb seal, kus aluspind on aasta läbi kaetud jää või lumega. Muutub positiivseks pärast päikese tõusu (~10° kõrgusel horisondist), negatiivne enne päikeseloojangut (~30 min 1 h) päike laskunud 10° horisondil.Tuul laiemas mõttes atmosfääris kulgevad õhuvoolud, kitsamas mõttes õhuvoolu horisontaalkomponent. Tuule elementideks on tema suund ja kiirus. Tuule suunaks on see ilmakaar, kust tuul puhub. Tuule kiirust mõõdetakse m/sek (km/h). Tuule tekkimine tekib õhurõhu vahest erinevast kohast, mis oleneb õhutemperatuuri ebaühtlasest jaotusest. Takistused tuule teel mõjutavad nii tuule suunda kui ka kiirust. Õhuvoolude seletamisel tuleb üldjuhul arvestada järgmist viit jõudu: 1)gradient jõud see on õhurõhu muutus pikkusühiku (100m) kohta maksimaalse muutuse suunas
soe front liigub suhteliselt külmema õhumassi poole. Ta on hästi jälgitav tsükloni tõusu (~10° kõrgusel horisondist), negatiivne enne päikeseloojangut (~30 min 1 h) päike laskunud 10° horisondil.Tuul – laiemas mõttes esimeses arengustaadiumis. Enne sooja frondi saabumist mingisse piirkonda asub sellel alal külm õhumass temale iseloomuliku ilmaga. atmosfääris kulgevad õhuvoolud, kitsamas mõttes õhuvoolu horisontaalkomponent. Tuule elementideks on tema suund ja kiirus. Tuule Esimesteks sooja frondi tunnusteks on kiudpilvede ilmumine. Õhurõhk hakkab aeglaselt langema. Frondi lähenemisel ilmuvad kiudpilvede suunaks on see ilmakaar, kust tuul puhub. Tuule kiirust mõõdetakse m/sek (km/h). Tuule tekkimine – tekib õhurõhu vahest erinevast kohast, asemele kihtsajupilved. Kuni frondi saabumiseni iseloomustab ilma laussadu, halb nähtavus ja tuule tugevnemine
punktidele)- ankrud ja sidemed, arvutuse alused Ankrud Ankruid on vaja mitmesuguste konstruktsioonide kinnitamiseks müüritise külge. Uurimised on näidanud, et ankru välja rebimisel müüritisest (betoonist; haprast materjalist) rebitakse koos ankruga välja püramidaalne müüritise osa. Skeem Ankru töötamine Tasakaaluvõrrandi saame N + hAk = 0 , (9.25) kus N on ankrule rakenduv jõud, h on peapinge horisontaalkomponent ja Ak on püramiidi külgpindala. Kui võtta peapinge võrdseks materjali tõmbetugevusega, saame ankru kandevõime tõmbele. Kivimüüritises on peapinge realiseerimine erinev muudest habrastest materjalidest. Väljarebitava püramiidi neljast küljest töötava seega ainult kaks, alumine ja ülemine ja seal ka ainult horisontaalvuugi osa. Pingekomponent h võetakse vastu müüritise nihketugevusega fvk. Vastavalt skeemile 9.28 on sel juhul ankru tugevus
võib lisaks pehmele 9.29.Tasakaaluvõrrandi saame hoones. Soojus tekib vuugitäitele kasutada betooni N + hAk = 0 , kus N on orgaaniline aine või näiteks spetsiaalprofiili, ankrule rakenduv jõud, h on oksüdeerumisel (põlemisel), skeem 9.25. Kui täiteks on peapinge selle protsessiga kaasneb ainult pehme vuugitäide, siis horisontaalkomponent ja hoonesse mittevajalikke võib müüritise omavaheliste kandevõime tõmbele. põlemisproduktide osade sidumiseks kasutada Kivimüüritises on peapinge tekkimine, mis oleks vaja mördivuukides metallvardaid, realiseerimine erinev muudest hoonest eemaldada. Samal mille üks ots paigutatakse habrastest materjalidest, skeem ajal vajab põlemine vertikaalvuugi teises seinaosas 9.30
ALUSED JA VUNDAMENDID (GEOTEHNILINE PROJEKTEERIMINE) EPN 7 SISUKORD Kasutatud kirjandus. 1. Sissejuhatus 1.1. Projekteerimiseks vajalikud eeldused lk. 1 1.2. Kasutatud terminid 1 2. Geotehnilised alusandmed (pinnase omadused). 2.1. Pinnase koostis ja struktuur. Pinnasevesi. 2 2.2. Pinnase füüsikalised omadused. 3 2.3. Pinnase mehaanilised omadused.. 2.3.1. Dreenitud ja dreenimata tingimused. Tugevusparameetrid dreeni- tud ja dreenimata tingimustel. . 4 2.3.2. Pinnase tugevusstaadiumid. 5 2.3.3. Pinnase veejuhtivus. Filtratsioonimoodul. 5 ...
õlg. Tavaliselt võib normaaljõu puudumisel põikjõuarvutuses kasutada ligikaudset väär- tust z = 0,9 d. Betooni kandevõimele vastav piirpõikjõud VRd,max Vaatleme lõiget, mis on tehtud risti surutud betoondiagonaalile ja paikneb kahe naaberrangi vahel nendega lõikumata (joonis 6.9). Põikjõu VEd betoondiagonaalisuunaline komponent VEd/sin võetakse vastu diagonaalvarras- tega, horisontaalkomponent VEd cot jaguneb sõrestiku alumise ja ülemise vöö vahel. Dia- gonaalisuunaliste jõudude tasakaalust saame: VEd/sin fcd z cos bw ehk VEd fcd z bw cos sin = VRd,max . Raudbetoonkonstruktsioonide üldkursus 90 1 Asendades sin cos ja tuues sisse valemiga (6.5) antud täpsustusteguri : cot tan b w z f cd
K p = tan (45° + 2 ) 2 Brinch-Hanseni tegureid 1 tuleb kasutada kui koormuse horisontaalkomponent mõjub B suunas ja tegureid 2 kui see mõjub L suunas. Valemid koormuse kallet vertikaalist arvestavate tegurite i; iq; ic arvutamiseks H 3 0,7H 3 iq N q - 1 Eurocode,DIN 2 (1 - ) ; (1 - ); V + BLc cot V + BLc cot Nq -1
alati rakendatud vändakaela tsentrist väntmehhanismi edasi-tagasi liikuvateks ja pöörlevateks massideks. pöörlemistrajektoori puutuja suunas ja on risti vända raadiusega. Liitliikumisega massiks on keps. Dünaamiliste arvutuste Seda jõudu nimetatakse tangensiaaljõuks T , mis kutsub esile lihtsustamiseks asendatakse kepsu tegelik mass m keps mehaanika Tsentrifugaaljõu horisontaalkomponent (Prh = Pr sin ) väntvõlli pöörlemise e. pöördemomendi. seaduste põhjal kahe taandatud massiga m1 ja m2 . püüab väntvõlli iga täispöörde jooksul sin-funktsioonina nihutada T= Pk sin ( + ) , kuna Pk = Plp / cos , siis Mass m1 loetakse taandatuks kepsu ülemisse peasse ja mass m2 mootorit horisontaaltasapinnas vaheldumisi vasakule ja paremale,
Kaupa võib hoiustada seadme riiulitel plastik- või metallkonteinerites, mille kaal võib olla kuni 1000 kg. 20 m kõrguse seade võib mahu- tada riiulitel kuni 60 t kaupa. Ilma kaubata ekstraktori vertikaalliikumise kiirus on 2,3 m/s, kaubaga laetud ekstraktoril aga 1 m/s. Kiiruse horisontaalkomponent on enamasti 0,5 m/s. Kuna ekstraktori töökiirus on suur, suudab üks töötaja teenindada kaht kuni kolme tornsüsteemi. Tornsüsteemi ühe mooduli laius võib olla vahemikus 1,8–3,6 m ja sügavus 2,3–3,0 m. (Pildid 9.29 ja 9.30) 9 Laotehnoloogiad ja -süsteemid 233
annaabi.ee 
Sisene Facebook'ga
Sisene Google'ga
Sisene LinkedIn'ga
