keskmise mulujmispinge väärtuse saab arvutada: N 10.6 10 3 C,M = = -6 = 5.3 10 6 Pa 6MPa ; AC,M 2000 10 · sääkli ristlõiked on nõrgestatud silindrilise avaga, mille tõttu: ristlõigete summaarse netopindala väärtus tuleb: Priit Põdra, 2004 61 Tugevusanalüüsi alused 4. LIIDETE TUGEVUS LÕIKEL ANeto,S = 2bS (hS - D ) = 2 20 (75 - 20 ) = 2200mm 2 , kus hS sääkli laius, [m] (hS = 75mm); nõrgestatud ristlõike tõmbepinge väärtus arvutatakse:
keskmise mulujmispinge väärtuse saab arvutada: N 10.6 10 3 C,M = = -6 = 5.3 10 6 Pa 6MPa ; AC,M 2000 10 · sääkli ristlõiked on nõrgestatud silindrilise avaga, mille tõttu: ristlõigete summaarse netopindala väärtus tuleb: Priit Põdra, 2004 61 Tugevusanalüüsi alused 4. LIIDETE TUGEVUS LÕIKEL ANeto,S = 2bS (hS - D ) = 2 20 (75 - 20 ) = 2200mm 2 , kus hS sääkli laius, [m] (hS = 75mm); nõrgestatud ristlõike tõmbepinge väärtus arvutatakse:
Määrata ja arvutada: · Sobivad nurkterased · Needi läbimõõt (d) · Needirea kaugus nurkterase servast (a) · Neetide arv (n) · Sõlmlehe paksus () ja laius (b1 ) 2. Nurkterase valik · Ühe nurkterase sisejõud tõmbel, kN F 300 N L = FL = ; N L = = 150 kN 2 2 · Tõmbe tugevustingimus N = L [ ] AL · Ühe nurkterase ristlõike nõutav netopindala, m² N 150 103 AL == L ; AL 9,375 10-4 m 2 9,38 cm 2 [ ] 160 10 6 · Nurkterase korrigeeritud ristlõikepindala, cm² AK = 1,15 AL ; AK = 1,15 9,38 = 10, 787 10,8 cm 2 2 · Valin (RUUKKI) tabelist nurkterase, lähtudes nõudest AT AK Equal angles Tabelist saadud profiili olulised andmed T = 9
Leida: 1. Sobiv nurkteras või terased 2. Needi läbimõõt (d) 3. Neetide arv (n) 4. Needirea kaugus nurkterase servast (a) 5. Sõlmlehe paksus () ja laius (b1 ) 2. Nurkterase valik · Ühe nurkterase sisejõud tõmbel, kN F 260 N L = FL = ; N L = = 130kN 2 2 · Tõmbe tugevustingimus N = L [ ] AL · Ühe nurkterase ristlõike nõutav netopindala, m² N 130 10 3 AL L ; AL = = 16 10 -4 m 2 16cm 2 [ ] 81 10 6 · Nurkterase korrigeeritud ristlõikepindala, cm² Ak = 1,15 AL ; AK = 1,15 16 = 18,4cm 2 2 Valin (RUUKKI) tabelist nurkterase, lähtudes nõudest AT AK · Equal angles Tabelist saadud profiili olulised andmed T =11 bT = 75 bT = 90 - profiili laius
2. Needi läbimõõt (d) 3. Neetide arv (n) 4. Needirea kaugus nurkterase servast (a) 5. Sõlmlehe paksus () ja laius (b1 ) 2. Nurkterase valik · Ühe nurkterase sisejõud tõmbel, kN F 390 N L = FL = ; NL = = 195kN 2 2 · Tõmbe tugevustingimus N = L [ ] AL · Ühe nurkterase ristlõike nõutav netopindala, m² NL 195 10 3 AL ; AL = = 12,1875 10 -4 m 2 12,19cm 2 [ ] 160 10 6 · Nurkterase korrigeeritud ristlõikepindala, cm² Ak = 1,15 AL ; AK = 1,15 12,19 = 12,0185 12,02cm 2 2 · Valin (RUUKKI) tabelist nurkterase, lähtudes nõudest AT AK Equal angles
• Valmimisaeg: detsember 2015 • Tellija: AS Riigi Kinnisvara • Peaprojekteerija: AS EAReng • Peatöövõtja: Fund Ehitus OÜ • Ehitusluba nr: 1757/09 • Nurgakivi paigaldati: 30.04.2013 • Hoone kogumaksumus: 63,1 miljonit € • Töötajaid objektil: 230-250 Hoone andmed • Hoone pikkus: 355,8 m • Hoone laius: 71,7 m • Hoone kõrgus: 2,4-15,3 m • Ehitusalune pind: 21 973 m2 • Brutopindala: 39 124 m2 • Netopindala: 33 876 m2 • Sh hoidlad: 8139 m2 • Näitused: 6136 m2 Muuseumi siseplaan Välistööd • Tiigi laiendamine • Parkimisala ehitus • Haljastus tööd • Sissepääsu ripplae paigaldamine • Välisseinte klaaspaneelide paigaldamine • Välivalgustite paigaldamine • Betoonitööd klaaspaneelid Tiigi laiendamine Ripplae paigaldus Betoonitööd ERM
2.4. Lõike tugevustingimus. 2.5. Leian neetide arvu. 2.5.1. Kuna neete on rohkem kui 6 valin suurema needi läbimõõdu. d=30 mm, siis neediava läbimõõt tuleb d0=31 mm 2.5.2. Arvutan neetide arvu uue läbimõõduga. 3. Vahelehe paksus. 3.1. Ühe needi ja vahelehe tingliku muljumispinna pindala. 3.2. Muljumise tugevustingimus. 3.3. Arvutan paksuse. Kataloogist vaadates on lähim paksus 8 mm. 4. Vahelehe laius. 4.1. Vahelehe netopindala. 4.2. Tõmbetugevus tingimus. 4.3. Arvutan laiuse. Kuna nii suurt laiust kataloogis ei ole siis valin paksema vahelehe. 4.3.1. Arvutan uue laiuse. 5. Vahelehe kontroll tõmbele. Tugevustingimus on täidetud! 6. Neetide kontroll lõikele 6.1. Neetide sisejõud koormuse ekstsentrilisust arvestades e - kaugus neetide joone ja koormusjoone vahel r1 = r2 = 35 mm, r3 = r4 = 105 mm, r5 = r6 = 175 mm e = a - z 0 = 45 - 44 = 1 mm 6.2. Tasakaalutingimus M = 0 : QM i ri = FL e
Neetliide: 1.Ülesande püstitus:Andmed: Ülekantav koormus F = 220 kN Lubatav tõmbepinge [] = 140 Mpa Lubatav lõikepinge [] = 100 Mpa Lubatav muljumispinge [] = 350 Mpa Määrata ja arvutada: - Sobivad nurkterased - Neetide paigutus ( a ja r) - Neetide arv (n) - Neetide läbimõõt (d) - Vahelehe mõõtmed ( ja b) 2. Nurkterase esmane valik Ühe nurkterase ristlõike nõutav netopindala: AL Kuna ei ole teada neediavavajalik läbimõõt, ega ka nurkterase seinapaksus, Siis leian nurkterase korrigeeritud ristlõikepindala, kus lähtudes inseneripraktikast moodustab neediava pikipindala 15% nurkterase ristlõikepindalast. Vastavalt nõudest ( kus on tabelis toodud profiili pindala ja vajalik profiili pindala) Sobib nurkprofiil 80 x 80 x 10 Tabelist saadud olulised andmed:
Neetliide: 1.Ülesande püstitus: Andmed: Ülekantav koormus F = 360 kN Lubatav tõmbepinge [] = 160 Mpa Lubatav lõikepinge [] = 100 Mpa Lubatav muljumispinge [] = 350 Mpa Määrata ja arvutada: - Sobivad nurkterased - Neetide paigutus ( a ja r) - Neetide arv (n) - Neetide läbimõõt (d) - Vahelehe mõõtmed ( ja b) 2. Nurkterase esmane valik Ühe nurkterase ristlõike nõutav netopindala: AL Kuna ei ole teada neediavavajalik läbimõõt, ega ka nurkterase seinapaksus, Siis leian nurkterase korrigeeritud ristlõikepindala, kus lähtudes inseneripraktikast moodustab neediava pikipindala 15% nurkterase ristlõikepindalast. Vastavalt nõudest ( kus on tabelis toodud profiili pindala ja vajalik profiili pindala) Sobib nurkprofiil 80 x 80 x 10 Tabelist saadud olulised andmed:
Avälispiirded: siseruumi väliskeskkonnast eraldavate piirdetarindite (põrand, katus, seinad aknad, uksed jne) pindala, m2. x: hoone kõrgust arvestav kordaja 1-korruseline hoone x = 35; 2-korruseline hoone x =24; 3–5-korruseline hoone x = 20; >5-korruseline hoone x = 15; a õhutihedus, 1,2 kg/m3; ca õhu erisoojus, 1005 J/(kg·K); Aköetav sisekliimaga tagatavate ruumide netopindala, m2. 24 2018 Hoone soojuserikao arvutus ja selle sõltuvus välispiirete soojusläbivusest, liitekohtadest ja õhulekkest. Soojusläbivuskaod läbi Soojusläbivuskaod läbi Soojusläbivuskaod
X Rd X Ed 5.1 Tsentriliselt tõmmatud varda ristlõike kandevõime A fy Npl,Rd = - brutoristlõike arvutuslik plastne kandevõime M0 0,9 Anet fu Nu,Rd = - netoristlõike kandevõime kinnitusvahendite aukude kohal M2 A - ristlõike brutopindala Anet - ristlõike netopindala 5.2 Tsentriliselt surutud varda ristlõike kandevõime A fy Nc,Rd = - ristlõikeklassides 1, 2 ja 3 M0 A eff fy Nc,Rd = - ristlõikeklassis 4, (arvestada momenti ekstsentrilisusest) M0 5.3 Painutatud varda ristlõike kandevõime Wpl fy
0 ,9 Anet f u b) netoristlõike kandevõime kinnitusvahendite aukude kohal N u,Rd = , (4.2) M 2 kus A - ristlõike brutopindala; Anet - ristlõike netopindala; M1 = 1,0 ja M2 = 1,25 - materjali osavarutegurid, vt eespool. Kui ristlõikes auke (näit. poldiauke) ei ole, siis arvutatakse kandevõime valemiga (4.1). Vastutusrikastes liidetes, mille purunemisel võivad olla rasked tagajärjed tuleks soovitada lisaks eeltoodutele kasutada valemit (4.3), kui see annab väiksema kandevõime kui (4.2): Anet f y N Rd = N u , Rd
- Poldi pea või mutri all tuleb kasutada seibe külje mõõduga või diameetriga vähemalt 3d ja paksusega vähemalt 0,3d. Seibid peavad toetuma kogu pinnal. 6.3.2 Pikisuunas koormatud poldid Poltide pikisuunaline kandevõime ja väljatõmbe kandevõime leitakse lähtuvalt: – poldi tõmbekandevõime (poldi keermestatud pindala järgi); 0.9 ⋅ fub ⋅ A s Ft ,Rd = γ M2 Poldi keermestamata osa brutopindala A ja keermestatud osa netopindala As Polt M12 M14 M16 M18 M20 M22 M24 M27 M30 M36 M42 M48 A mm2 113 154 201 254 314 380 452 572 706 1017 1385 1809 As mm2 84,3 114 157 192 245 303 352 459 560 816 1120 1472 – seibi või terasplaadi (teras-puiduga liidetes) muljumiskandevõime. ( FRk = 3.0 ⋅ fc,90,k ⋅ π ⋅ rk2 − rs2 )
annaabi.ee 
