põikkoormus enim koormatud poldile. 4. Valida poldi nimiläbimõõt eeldusel, et keermesliite liikumatuse peab tagama hõõrdumine UNP profiili ja teraslehe vahel. 5. Valida poldi ava läbimõõt ja sobilik mutter ning seib. 6. Kontrollida seibide ja mutrite paigaldamise võimalust UNP profiili sees, vajaduse korral muuta konstruktsiooni. 7. Teha saadud liite koostamiseks eskiis (mõõtmestada ja tolereerida sobivalt ning anda kinnituselementide korrektsed tähised). 8. Arvutada poltide nõutav pingutusmoment. 9. Arvutada konstruktsiooni kinnituselementide ostuhind. UNP profiil, mõõtme L ja koormuse F väärtused valida vastavalt üliõpilaskoodi viimasele tüvenumbrile A A 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 L / mm 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200
poldile. 4. Valida poldi nimiläbimõõt eeldusel, et keermesliite liikumatuse peab tagama hõõrdumine UNP profiili ja teraslehe vahel. 5. Valida poldi ava läbimõõt ja sobilik mutter ning seib. 6. Kontrollida seibide ja mutrite paigaldamise võimalust UNP profiili sees, vajaduse korral muuta konstruktsiooni. 7. Teha saadud liite koostamiseks eskiis (mõõtmestada ja tolereerida sobivalt ning anda kinnituselementide korrektsed tähised). 8. Arvutada poltide nõutav pingutusmoment. 9. Arvutada konstruktsiooni kinnituselementide ostuhind. 10. Missuguste meetmetega saaks sellise poltliite kandevõimet tõsta? UNP profiil, mõõtme L ja koormuse F väärtused valida vastavalt üliõpilaskoodi viimasele tüvenumbrile A A 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
6. Kontrollida seibide ja mutrite paigaldamise võimalust UNP profiili sees, vajaduse korral muuta konstruktsiooni. Antud juhul sobib UNP-profiili sisse paigaldada mutrit ja seibi, sest ruumi jääb 14,20 mm , mis on piisav, et pääseks mutrivõmega või padruniga ligi. Seibi peaks võtma natukene suurema, et ületaks mutri läbimõõtu sest, et seibi kasutegur oleks suurem 7. Teha saadudnliite koostamiseks eskiis (mõõtmestada ja tolereerida sobivalt ning anda kinnituselementide korrektsed tähised). Kuuskantpeaga polt ISO 4017 – M24 x 45 – 8.8 Kuuskantmutter ISO 4032 – M24 – 8 Seib ISO 7090 – 24 – 200 HV 8. Arvutada poltide nõutav pingutusmoment. Tabelist valin: A A =353 mm2 Poldile lubatav tõmbejõud: −6 6 N A =0,9 A A∗σ Pf =0,9∗353∗10 ∗580∗10 =184,27 kN Antud juhul kasutan pingutusmomendi „rusikareeglit“, ehk meeterkeermetele
montaazkeevis, pidev või katkendlik õmblus, nähtav või nähtamatu keevis, ristlõike mõõt Euroopa või Ameerika süsteemis, kahepoolne vastakõmblus, keevis ümber detaili kontuuri). 4. Ümarpea, peitpea ja poolpeitpea neetliidete kujutamine eest-, pealt- ja altvaadetel standardite FOCT ja ISO alusel. 5. Ümarpeaneetide pikkuste arvutamine. 6. Erinevate pikkustega neetide märgistamine joonistel. V PUITKONSTRUKTSIOONE 1. Metallist kinnituselementide (poldid, naelad, puidukruvid, naaglid) leppeline tähistamine puitkonstruktsiooni joonistel ning positsioneerimine. 2. Puitelementide positsioneerimine selgitava joonise abil. 3. Loetleda vajalikud mõõtjoonte grupid puitkonstruktsioonide mõõtmestamisel:
Külje kõverus [a] ** 10 Eelpingestusvarraste paigutus alumises kihis * - kui h ± 10 - kui h >250 mm ± 15 Keskmine paneeli kohta ±7 Avade ja väljalõigete asukoht ja mõõtmed [t1, t2 ja t3] - värskesse betooni + 50; -0 - kivinenud betooni ± 15 Kinnituselementide, taridetailide asukoht pinnas [t1 ] * ± 20 Eelpingestusvarraste sisselibisemine * ýýý Eeltõusude erinevused [ d] ±6 (sama armeeringu, pikkuse, vanusega ning samades tingimustes hoitud, kuid veel paigaldamata paneelidel) või L/1000 Horisontaalsed lõhestavad praod * Ei ole lubatud * - Tolerantsid vastavalt Eurostandardi pr. EN 1168-1:2000 "Pingebetoonist õõnespaneelid".** - Vastuvõtukontroll
ole määratud teisiti, loetakse tuulerõhu põhjustatud jõud konstruktsiooni pinnaga risti mõjuvaks. Konstruktsiooni välispindade mõju varaõhubaasi väärtus we määratakse järgmise valemiga Cpe- välisrõhutegur olenevalt kohast hoonel, kus soovitakse tuulerõhku teada 2.2.1 Tuulekoormus seintele Tabelis on rõhutegurid välisseintele antud nii Cpe.10, kui ka Cpe.1 väärtused. Tuulele avatud pindadele suurusega üle 10 m2 tuleb kasutada Cpe.10, (Cpe.1 kasutatakse kinnituselementide jms. arvutamiseks). Tabeli 10.2.1 järgi: Kuna d/h=17,5/10,2=1,72, siis vastavalt tabelile 10.2.2 tuleb tsooni D puhul interpoleerida suuruste +0,8 ja +0,6 vahel. D: Cpe,10=+0,78; E: Cpe,10=-0,3; Hoone seintele mõjuv välispidine normatiivne tuule koormustsoonis A, B, D ja E: ; . 2.2.2 Tuulekoormus katusele Hoonekatusele mõjuv välispidine normatiivne tuulekoormus tsoonides G, H, I: ; ; . Kaalutud keskmine
Georg Kodi TALLINNA TEHNIKAÜLIKOOL ehitiste projekteerimise instituut 6. LIITED Puitliited jagunevad: - Tappliited PUITKONSTRUKTSIOONID –ABIMATERJAL 35/106 Georg Kodi TALLINNA TEHNIKAÜLIKOOL ehitiste projekteerimise instituut - Mehaanilised liited – deformatiivsed - Liimliited – jäigad PUITKONSTRUKTSIOONID –ABIMATERJAL 36/106 Georg Kodi TALLINNA TEHNIKAÜLIKOOL ehitiste projekteerimise instituut Liidete kinnituselementide vahekaugused: PUITKONSTRUKTSIOONID –ABIMATERJAL 37/106 Georg Kodi TALLINNA TEHNIKAÜLIKOOL ehitiste projekteerimise instituut Puitelementide kontroll purunemisele Teras-puiduga mitmenaaglilise puitelemendi otsalähedase liite, mis koormatud kiudude suhtes paralleelse jõu komponendiga, selle purunemisel piki liitepinna perimeetrit, tuleb kontrollida: 1.5 A net,t ⋅ f t ,0,d Fbs.Rd = 0.7 A net,v ⋅ f v ,d
välisläbimõõtude D rea väärtusd on paarisarvud sammuga 2 mm (Joon. 13.8)! Materjal: Teras []Surve = 160MPa; E = 200 GPa. IPE 400 profiili erimass m* = 66.3kg/m. Nõtke nõutav varutegur [S]N = 4. Lahenduskäik: · tõstetava lasti (IPE 400 profiilteras) kaal tuleb: mg = 66.3 5 9.81 = 3252 3260 N ; · kuna põikvarras CG ei saa trossi suhtes liikuda (põiktala asukoht on kinnituselementide abil fikseeritud), on põikvardast ülespoole jäävates (CE ja EG) ja allapoole jäävates (BC ja HG) trossi osades sisejõud erineva väärtusega (samas on sümmeetriliselt paiknevad trossiharud BCE ja HGE koormatud sarnaselt); · trossi alumiste osade (BC ja HG) mg 3260 N BC = N HG = N I = = = 1630N ;
Osa sellest jõust kandub profiili seina painde kaudu kinnitatud vööle. See jõud tekitab punkti a suhtes paindemomendi, mis tasakaalustatakse vertikaalkoormuse rakenduspunkti siirdest tekkiva momendiga. Vaba vöö külgpaigutusest ja seina paindest tulenevalt on ühe kinnitatud vööga profiili kandevõime väiksem kui profiilil, mille mõlemad vööd on kinnitatud. Juhul kui kinnitamata on surutud vöö, on roovi ja kinnituselementide tööolukord veelgi ebasoodsam, kusjuures suurenevad ka vöö kinnituselementide sisejõud. Sellise Z-roovi Teras 1 102 kandevõime on väiksem kui kinnitatud surutud vööga Z-roovil. Z-roovid jätkatakse tavaliselt ülekattega, nii et tekib jätkuvtala, kus toel (so. suuremate paibdemomentide piirkonnas) on roov topelt. Joon. 8.10: Ülekattejätkudega mitmeavaline Z-roov
teistsugustest eeldustest). Viimistluse hulka loetakse nii ehituskohal tehtud viimistlus (krohv, betoontasanduskihid jms.) kui ka eelviimistletud vaheseinte kattekihid ja põrandakatted. Projekteerimise alused 40 1.4.3 Sildade omakaal (1) Kui kinnitus- ja ühenduselementide omakaal pole otseselt määratud, tuleb teraskonstruktsioonide omakaalu leidmisel korrutada üksikelementide kaalude summa teguriga 1,1 (mis arvestab kinnituselementide kaalu). (2) Kui enne projekteerimist on tehtud üksikasjalik uuring silla ekspluateerimiseks vajalike seadmete kaalu määramiseks, tuleb seda kaalu arvestada hälbega ± 20% uuringul saadud suurimast väärtusest. Sellise uuringu puudumisel tuleb kõnealune suurim väärtus hinnata arvestades silla asukohta ja võimalikke tuleviku vajadusi. (3) Kui konkreetsel juhul pole teisiti määratud, võetakse hüdroisolatsiooni ja kattekihtide kogupaksuse hälbeks nimipaksusest ± 20%
annaabi.ee 
