4 6 1,58 0,43 5 8 1,93 0,78 6 10 2,26 1,11 7 12 2,65 1,5 8 14 3,13 1,98 9 16 3,91 2,76 10 18 4,75 3,60 11 20 6,55 5,40 12 22 9,35 8,20 2.3 Koormus-deformatsioonikõver katsetulemuste alusel 5 2.4 Maksimaalne survekoormus Fc,90,max koormus- deformatsioonikõvera alusel 0,1*Fc,90,max = 0,1*22 = 2,2 kN → 0,1*Fc,90,max = 2,0 kN w0,1F = 0,04 mm 0,4*Fc,90,max = 0,4*22 = 8,8 kN → 0,4*Fc,90,max = 8,0 kN w0,4F = 0,78 mm w = 0,01*h = 0,01*91 = 0,91 mm Fc,90,max = 17,0 kN (graafikult) Graafiku järgi leitud survekoormus Fc,90,max = 17,0 kN erineb 23% (>5%) katsest tulenevast maksimaalsest koormusest Fc,90,max,est = 22,0 kN. Seetõttu ei või Fc,90,max
tasakaaluasendi hälvetest telgkoormuse F3 > FCR toimel kus: [S]N ülesandes nõtke nõutav Nõtke nõutav (ehk [S ]N = FCR varutegur; normatiivne) varutegur: [F ] [F] vardale lubatav teljesihiline survekoormus, [N]; FCR vardale arvutatud kriitiline koormus (mille korral tekib nõtke), [N]. Surutud varda nõtkearvutus = surutud varda stabiilsuse analüüs 13.2. Sirge varda kriitiline survekoormus PROBLEEM: Teada on varda tugevustingimust rahuldav lubatav koormus; Vaja on arvutada kriitiline survekoormus. Varda stabiilsustingimus avaldub
paksus ei ületa 0,2 kordset alusplaadi kitsamat mõõtu vt EVS-EN 1993-1-8 jaotis 6.2.5, võib vundamendi arvutustugevuse fj leida ligikaudse valemiga 2 fj f cd , (9.1) 3 kus fcd - vundamendi betooni arvutustugevus. Tsentriliselt surutud postilt vundamendile üleantav survekoormus jaguneb pinnale laiusega c ümber posti ristlõike vt viirutatud ala joonisel 10.1. Teras 1 107 Joon. 9.1: Tsentriliselt surutud posti alusplaadi töötav pindala fy Töötav laius c arvutatakse valemiga c = t , (9.2) 3 f j M 0
annaabi.ee 
