TA MAG. II 080387 3. Panen kirja talale mõjuva toereaktsiooni: GI + Q RA := = 6.253 kN 2 4. Panen kirja tala tugevustingimuse: Mmax max max = Wx = 160MPa 5. Leian maksimaalse momendi: lava Mmax := RA = 0.013 MN m 2 6. Leian vastupanu momendi: Mmax 3 Wx := = 0.00007817 m N 160000000 2 m 6 Korrutan saadud tulemuse läbi 10 ja leian tabelist ülesandes püstitatud probleemile vastuse. 6 0.00007817 10 = 78.17
Katendi tugevusarvutus Õppeaines: Teede projekteerimine I Ehitusteaduskond Õpperühm: TEI-41 Üliõpilane: V.Aasamets Kontrollis: O. Raid Tallinn 2009 Lähteandmed: Tee klass: 3 Emin=160Mpa (vt. T13.2) Tugevustegur Ktt=0,94 (vt. T6.1) Katendi töökindlustegur Ktk=0,9 (vt. T6.1) Pinnase niiskuse normhälbe tegur t=1,32 (vt. L1. T4) Pinnase niiskuse variatsioonitegur v=0,1 (vt. L1. T4) Normkoormaks A-grupi veoauto V 2 :p=0,6Mpa, d=37cm (vt. T9.1) Ennustuslik koormussagedus katendi kasutusaja lõpuks Q=1200 V1/ööpäevas Tee asetseb 3. niiskuspiirkonnas (vt. Lisa L1.T1) Muldkeha pinnas: kerge saviliiv
t = = = 72MPa t := 72MPa n 2.5 4 P 2 D := + do = 16.865 mm t Võtame Dmut := 20mm 11. Võtame [m] = 7 MPa, leiame mutri ääriku läbimõõdu muljumistugevusest: 4 P 2 D1 := + Dmut = 36.186 mm m Võtame D1.1 := 37mm 12. Leiame mutri ääriku kõrguse h lõiketugevuse tingimusest. Lubatud lõikepinge malmile on = 0.15 b kus b = 160MPa , seega = 0.15 160 = 24MPa := 24MPa P siit h := = 3.316 mm Dmut Võtame häk := 4mm 13. Spindli pööramiseks vajalik moment leitakse valemiga: f := 0.15 d := do dk 1 M := P tan ( + ') + P f d = 12.343 N m 2 3 kus d on keerme otspinna diameeter, d = do . 4
5 ( 10 p.); Materjal: teras[o] : l60MPa o Koostadapikemaltili sisejildudeepiiiirid (10 p.); . Leida lubatavkoormusFpikema liili paindetingimusest(15 p.); Materjal: [o] :200MPa; Materjal: teras[o]6,-.": [o]su-" : 160MPa; l. Koostadak6ik vajalikud sisejOudude epiitirid (to p.); 2. Arvutadaketttilekandeiihtlasev6lli liibim66t, arvestadespainetja vtiiinet (20p ); lr4 Kontrolltdtinr.3 A
N valemiga: = - min A W 8.2.3.1. Näide. Ekstsentriliselt koormatud nurgik Arvutada nurgiku kandevõime ehk koormuse F lubatav väärtus (Joon. 8.8)! Materjal: teras, [] = []Tõmme = []Surve = 160MPa; Lahenduskäik: · nurgiku vertikaalne osa (lõik BD) on ekstsentriliselt tõmmatud kõikides ristlõigetes mõjuvad sisejõud: M z = e y F = 40.5 10 -3 F 0.04 F (+ ) paindemomendid (ristlõike M y = e z F = 15 10 F = 0.015 F (+ ) -3
3 0, 007 Tugevustingimused on täidetud 7. Nurkteraste kontroll tõmbele N F 390 10 300 1033 = L ==== =159,574 106 ,4 158536585 PaPa MPa [ [] ] =160 159MPa 160 160MPa MPa AL 2 AT 2 12 9, 4,310-4-4 10 Tugevustingimus on täidetud 8. Sõlmlehe kontroll tõmbele N F F 30010 390 1033 =159183673 = ===== 0, 010 0, 245 125 106 Pa,5 Pa 160 125 [ ] [160
13.3.3.4. Näide. Tõsteseadme põikvarda dimensioneerimine Terasest IPE 400 profiiliga 5m pikkust tala (l = 5m) tõstetakse trossidest tõsteseadmega, mille põikvardana CG tuleb kasutada terastoru, mille sise- ja välisläbimõõdu suhe on ligikaudu c = d/D = 0.8. Leida sobivaim põikvarras, kui kasutatava materjali välisläbimõõtude D rea väärtusd on paarisarvud sammuga 2 mm (Joon. 13.8)! Materjal: Teras []Surve = 160MPa; E = 200 GPa. IPE 400 profiili erimass m* = 66.3kg/m. Nõtke nõutav varutegur [S]N = 4. Lahenduskäik: · tõstetava lasti (IPE 400 profiilteras) kaal tuleb: mg = 66.3 5 9.81 = 3252 3260 N ; · kuna põikvarras CG ei saa trossi suhtes liikuda (põiktala asukoht on kinnituselementide abil fikseeritud), on põikvardast ülespoole jäävates (CE ja EG) ja
paindel ( []) oleks D3 = = 0.105m 110mm ; [ ] 160 106 täidetud: Tugevuskontroll: · suurim paindepinge vardas (ristlõige C, kui D = 110 mm): M 32M 32 18 10 3 max = = = = 138MPa [ ] = 160MPa ; W D 3 0.113 · suurim lõikepinge vardas (lõik AC, kui D 4Q 4 60 10 3 4 = 110 mm): = = = 8.4MPa , 3 A 3 0.112 max
paindel ( []) oleks D3 = = 0.105m 110mm ; [ ] 160 106 täidetud: Tugevuskontroll: · suurim paindepinge vardas (ristlõige C, kui D = 110 mm): M 32M 32 18 10 3 max = = = = 138MPa [ ] = 160MPa ; W D 3 0.113 · suurim lõikepinge vardas (lõik AC, kui D 4Q 4 60 10 3 4 = 110 mm): = = = 8.4MPa , 3 A 3 0.112 max