N/mm2 ; Katkevenivus A=15% 3. C22 – parendatavad mittelegeerkvaliteetterased. EN 10083-2 Tõmbetugevus läbimõõdul >16-40mm Rm=410 N/mm2; Voolepiir Re=210 N/mm2;Katkevenivus A=25% Tõmbetugevus läbimõõdul >40-100mm Rm=410 N/mm2; Voolepiir Re=210 N/mm2 ; Katkevenivus A=25% 4. 20MnCr5 Tsementiiditavad legeerterased. EN 10084 Tõmbetugevus Rm=980-1270 N/mm2; Voolepiir Re=685 N/mm2;Katkevenivus A=8% Kõvadus +A=217HB; +FP=152-201HB 5. 41CrAlMo7-10 Nitriiditavad terased. EN 10085 Tõmbetugevus Rm=900-1100 N/mm2; Voolepiir Re=750 N/mm2;Katkevenivus A=13% Pehmelõõmutatud HB = 248 HB 6. C35E parendatud mittelegeerteras. EN 10083-2 Tõmbetugevus läbimõõdul >16-40mm Rm=600-750 N/mm2; Voolepiir Re=380 N/mm2;Katkevenivus A=19% Tõmbetugevus läbimõõdul >40-100mm Rm=550-700N/mm2; Voolepiir Re=320 N/mm2 ; Katkevenivus A=20% 7. C15E Tsementiiditavad mittelegeerterased. EN 10084 Tõmbetugevus Rm=590-780 N/mm2; Voolepiir Re=355 N/mm2;Katkevenivus A= -
15 0400 54.876 III 16 Tiksoja 50,128 III Tabel 2. Geomeetrilise nivelleerimise lähtereeperid. Tartu linna kohaliku geodeetilise põhivõrgu kõrguslikele lähtepunktidele kõrguste määramiseks Balti 1977. a. kõrguste süsteemis nivelleeriti kaksteist (12) käiku: 1. SR(44) 84 12048 10092 SR311 pikkusega 2,8 km; 2. SR688 10113 SR688 pikkusega 0,9 km; 3. PR0400 2375A 0929 10014 10184 10085 10068 22 121 113 SR33 pikkusega 6,6 km; 4. SR69 PP121 pikkusega 0,5 km; 5. SR684 10003 SR684 pikkusega 0,9 km; 6. SR24 10002 SR24 pikkusega 1,7 km; 7. SR9461 0756 SR9461 pikkusega 0,4 km; 8. PR"Tiksoja" 10160 9385 6267 PP10156 pikkusega 3,8 km; 9. PR1320 10000 10156 48 PR2419 pikkusega 3,0 km; 10. PR1747 0967 3936 10054 10046 394 10032 SR204 pikkusega 4,8 km; 11. SR204 10032 10005 SR898 pikkusega 1,1 km; 12
Parendatavad legeerkonstruktsiooniterased – EN 10083-3 (0,3-0,5%C), millest valmistatud detailide termotöötlus seisneb tavaliselt karastamises järgneva kõrgnoolutusega. Neist terastest valmistatakse mitmesugused raskkoormatud detailid – veovõllid, hammasrattad, tigud jne. Näiteks: 1) 28 Mn 6 (C=0,28%, Cr=1,3-1,65%) 2) 34 Cr Ni Mo 4 (C=0,34%, Cr=1%, Ni=1%, Mo= 0,15-0,3%) 3) 50 Cr Mo 4 (C=0,5%, Cr=1%, Mo=0,15-0,3%) Nitriiditavaid legeerkonstruktsiooniteraseid EN 10085 (0,3-0,4% C) kasutatakse detailide valmistamiseks, mille pind allub intensiivsele kulumisele kõrgendatud temperatuuridel (kuni 500 kraadi) – kepsud, spindlid jm. detailid karastatakse ja nitriiditakse, milleks on oluline Mo ja Al sisaldus terases, näiteks: 1) 32 Cr Al Mo 7-10, milles C=0,32%, Cr = 1,5-1,8% ( 7 : 4), Al= 0,8-1,2% (10 : 1), Mo = 0,2-0,4% 2) 33 Cr Mo V 12-9, (C = 0,33%, Cr = 2,8-3,3%, Mo=0,7-1%, V = 0,15 – 0,25%)
V2 = 5V1 = 5 · 0,44 = 2,20 m3 . Temperatuur paisumisprotsessi lõpul valemi (v1/v2 = T1/T2) järgi T2 = T1 v2/v1 = (273+300) 5 = 28650K = 25920C . Protsessis sooritatav töö (L = p(v2-v1) L = p (V2-V1) = 1,50 · 106 (2,20-0,44) = 26,4 · 105 N · m = 2640 kJ. Vaadeldes õhu erisoojust konstantse suurusena cp = 1,1 kJ/(kg · deg), Võime protsessist osavõtva soojushulga arvutada: Q = Mcp (t2-t1) = 4 · 1,1 (2592-300) = 10085 kJ . Protsessis esinev siseenergia muutus valemi (Q = U-L) põhjal U = Q-L = 10085-2640 = 7445 kJ . 2. Isotermne protsess. Õhu rõhk protsessi lõpus (valem p1v1=p2v2) p2 = p1 v1/v2 = 1,50 1/5 = 0,30 MN/m2 . Protsessis sooritatav töö valemi ( L = RTln(p1/p2) = p1v1ln(v2v1) = p1v1ln(p1/p2)) järgi L = p1V1 ln p1/p2 = 1,50 · 106 · 0,44 ln5 = 10,6 · 105 J = 1060 kJ . Siseenergia muutus U = 0 . 3. Adiabaatne protsess
annaabi.ee 
