10 r l0 on posti arvutuspikkus; K = 1; l/r posti telje kõverus kriitilises lõikes, mis määratakse valemiga l 2 K 2 yd , kus = r 0,9d K2 = 1 (tagavara kasuks võib nii võtta, tegur K 2 arvestab ekstsentrilisuse mõju posti kandevõimele); yd = fyd / Es on armatuuri piirdeformatsioon. Teist järku ekstsentrilisuse täpsemaks arvutamiseks vt. EPN 6/AM-1 (V.Voltri 1999). Kui post armeerida ühtlaselt kogu pikkuses, siis tavaliselt ei ole määravaks kriitiline lõige, vaid posti ülemine ots, kus ekstsentrilisus on suurem. Pikiarmeeritud posti tugevuskontroll teostatakse valemiga: (Ne)Sd < (Ne)Rd = fcdby(d1 0,5y) + fycdAs2(d1 d2), kus = 0,8; fcd - müüritise/täitebetoon arvutuslik survetugevus (väiksem nendest);
joonis 2.1 (sur- vedeformatsioon on näidatud positiivsena): n c c f cd 1 1 , kui 0 c c2 ja c2 c = fcd , kui c2 c cu2 , kus n on tabelis 1.2 antud astendaja; c2 on tabelis 1.2 antud deformatsioon pinge maksimumtugevuse saavutamisel; cu2 on tabelis 1.2 antud piirdeformatsioon. Joonis 2.1 - Surutud betooni parabool-lineaarne pinge-deformatsioonidiagramm Raudbetoonkonstruktsioonide üldkursus 33 Võib kasutada ka muid lihtsustatud pinge-deformatsiooniseoseid eeldusel, et need on ekvivalent- sed või konservatiivsemad, kui punktis paraboollineaarne seos. Selline on näiteks joonisel 2.2 toodud bilineaarne pinge-deformatsiooniseos, kus c3 ja cu3 suurused võetakse tabelist 1.2 ja
annaabi.ee 
