Kuna kasuskõrgus muutub toe ja ava tõmbearmatuuri arvutuses vaid vähesel määral, on kandevõime tagatud ka toel. 6.1.4 Põikarmatuur VEd,max=404 kN 32 f ck υ=0,6∙ ( 1− 250 ) =0,6∙ 25 (1− 250 ) =0,54 Vähimale põikarmatuuri kulule vastav tinglike kaldsurvevarraste kaldenurk Ɵ : 2 V Ed ,max 2 ∙ 404 ∙ 103 sin2 Ɵ = b w zυ f cd = 600 ∙ 0,9 ∙330 ∙ 0,54 ∙ 16,7 =0,494 1 1 Ɵ = Ɵ )= Ɵ =3,8 ¿ 2 seega võtame cot 2 ∙arcsin(2sin 2 ∙arcsin(0,494)=14,8° ; cot Ɵ =2 Põikarmatuurina kasutan vertikaalseid kahelõikelisi range. Ühtlaselt jaotatud koormuse korral lähtutakse põikjõu suurusest vaiast kaugusel d:
bwd 300 630 Leiame nüüd betooniga vastuvõetava põikjõu: VRd ,c C Rd ,c k 3 100 l f ck k1 cp bw d 0,12 1,56 3 100 0,0170 25 300 630 0,653 189000 123 10 3 N 123 kN VEd ,d 283 kN . Nagu näha on tala betooni põikjõukandevõime tunduvalt väiksem, kui mõjuv põikjõud ja see- tõttu tuleb projekteerida põikarmatuur. Leiame avaldisega (6.17) põikarmatuuri minimaalsele kulule vastava kaldsurvevarraste kal- denurga : 2VEd 2 362000 sin 2 0,472 , kus b w z f cd 300 0,9 630 0,54 16,7 f ck 25 0,6 1 0,6 1 0,54 . (6.5) 250 250 1 arcsin 0,472 14,080 , 2 cot = 4,0 > 2,5.
annaabi.ee 
