MSd = 356kNm MSd - fyd A s2 ( d1 - d2 ) 356 10 6 - 340 509 (594 - 56 ) µ= 2 = = 0.2636 fcd b w d1 0.85 13.3 250 594 2 µ = 0.2636 < µ c = 0.393 = 1 - 1 - 2 µ = 1 - 1 - 2 0.2636 = 0.3124 27 fcd b w d1 fycd A s2 0.3124 0.85 13.3 250 594 A s1 = + = + fyd fyd 340 340 509 + = 2052mm2 340 Valin 2 22 + 2 25 + 1 20 A S1 = 760 + 982 + 314 = 2056mm2 - Kandevõime - 2 22 + 2 25 + 1 20
2.3 Ristlõike deformatsiooni- ja pingeepüürid täisnurkse pingejaotuse korral Kuni betooni klassini C50/60 võib ristlõike kandevõime leidmiseks vajaliku deformatsiooni- ja pingejaotuse määrata, lähtudes joonisel 2.3 antud ristlõike täisnurksest pingejaotusest ja järgmis- test eeldustest: betooni piirsurvedeformatsioon ristlõike enimsurutud servas cu = -0,0035; armatuuri piirtõmbedeformatsiooni suurus u ei ole piiratud; armatuurterase arvutussurvetugevust fycd ei võeta suuremaks kui 400 MPa; betooni survetugevuse avaldises fcd üldjuhul tegur = 1,0, kui aga survetsooni laius vähe- neb betooni enimsurutud kihi suunas, siis = 0,9. Toodud eeldustele vastav deformatsiooni- ja pingejaotus on näidatud joonisel 2.6 Joonis 2.6 - Ristlõike deformatsiooni ja pingeepüürid kandepiirseisundis täisnurkse pinge- jaotuse korral
fctk 0.95 - betooni ülemine normtõmbetugevus (5% tõenäosusega tagatud normtugevus); Betooni arvutustugevused fcd = fck /c, fctd 0.05 = fctk 0.05 /c, fctd 0.95 = fctk 0.95 /c, kus c - betooni tugevuse osavarutegur:c = 1,5. Armatuuri normtugevused fyk - normvoolavuspiir (normvoolavustugevus); ftk - normtõmbetugevus. Armatuuri arvutustugevused Voolavuspiirile vastav arvutuslik tõmbetugevus fyd = fyk / s. s - Armatuuri tugevuse osavarutegur: s = 1,15. (Arvutuslik survetugevus võetakse fycd = fyd, kuid mitte suurem, kui 400 Mpa). 26. Kande- ja kasutuspiirseisundi kontrollitingimused (p 1.5.4). 1) Kandepiirseisund Kandepiirseisundi kontroll peab vältima konstruktsiooni, elemendi või vaadeldava lõike kandevõime kaotuse. Selleks peab olema rahuldatud tugevustingimustingimus EdRd, kus Ed - arvutuslik sisejõud Arvutuslik sisejõud on koormuse ebasoodsat muutlikkust arvestav suurim selles lõikes esineda võiv sisejõud; Rd - vaadeldava lõike arvutuslik kandevõime
= 1 + 21 + 2 = 0, 285 + 0, 2852 + 0, 1571 = 0, 7732 (247) x = · d1 = 0, 7732 · 250 = 193, 3mm (248) y = 0, 8 · x = 0, 8 · 193, 3 = 154, 6mm (249) Arvutuslik kandev~ oime (N · e)Rd = · fcd · b · y · (d1 - 0, 5 · y) + fycd · As · (d1 - d2 ) = (250) = 1, 0 · 16, 7 · 300 · 154, 6 · (250 - 0, 5 · 154, 6) + 350 · 308 · (250 - 50) = 155, 3kN m Pikij~ou ekstsentrilisus t~ ombearmatuuri suhtes: e = e0 + d1 - 0, 5 · h = 0, 020 + 0, 25 - 0, 5 · 0, 3 = 0, 120m (251) (N · e)Ed = NEd · e = 773, 8 · 0, 120 = 92, 9kN m (252)
annaabi.ee 
