60 ∙ 10 60 ∙10 s Ringjõud T K ω T K π nm 310 ∙3,14 ∙ 46 F R= = = ≈ 3,3 kN . v 30 v 30 ∙ 0,46 Rullis tekkiv surve KF R KF R 3,2 ∙3300 p= = = ≈ 28,4 MPa< [ p ] =34 ∙ k z=34 ∙ [ 1+0,01 ( 19−17 ) ] ≈ 34,7 MPa A bd 19,56 ∙19,05 (Lisa, Tabel 1). Seega valitud on kett 20B1W (DIN8187). Jõud ketis Läbipaindest F f =9,81k f qa , kus kf – ülekande asendit arvestatav tegur (kf = 6 – horisontaalselt paigaldatava keti puhul, kf = 1,5 –vertikaalselt paigaldatava keti puhul, kf = 1 – nurgal 45° ), a – telgede vahe (valime a ≈ 950 mm). Minimaalne telgedevahe amin = 0,6(D01 + D02 )+30...50 mm, kus D01 ja D02 – kettirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe , kus t – keti samm, maksimaalne telgedevahe a = 30t...50t
Seejuures tagades keti tugevust tuleb valida kahe- või kolmerealine kett. Seega valime keti 16B1W [5, 6], mille samm t = 25,4 mm, mass q = 2,6 kg/m, kriitiline koormus Fkr = 60 kN, rulli laius b = 17,02 mm, rulli läbimõõt d = 15,88 mm. Keti kiirus Ringjõud Rullis tekkiv surve Tugevustingimus on rahuldatud. Vastasel juhul tuleb valida kahe-või kolmerealine kett ja kontrollida kontaktsurvet p. Seega valitud on kett 16B1W (DIN8187). Jõud ketis Läbipainde tõttu kus kf ülekande asendit arvestatav tegur (kf = 6 horisontaalselt paigaldava keti puhul, kf = 1 vertikaalselt paigaldava keti puhul, kf = 1,5 nurgal 45° [7]), a telgede vahe (valime a 800 mm). Minimaalne telgedevahe amin = 0,6(D01 + D02 )+ 30...50 mm, kus D01 ja D02 ketirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe a = 30t...50t , kus t ketti samm, maksimaalne telgedevahe amax 80t . Siis
v 30 v 30 0,19 Rullis tekkiv surve K FR K FR 2,03 9400 p 35,3MPa p 2 A 2 b d 2 0,01702 0,01588 p 36 k Z 36 1 0,01 19 17 36,7 MPa Tugevustingimus on rahuldatud Valitakse kett 16B2W (DIN8187) JÕUD KETIS Järelikult F f 9,81 1,5 4,21 0,8 50 N Tsentrifugaaljõust Ft q v 2 4,21 0,19 2 0,15 N Koormus võllile FV FR 2 F f 9400 2 50 9500 N Keti tugevuse varutegur Fkr 106000 S 11,1 S 7,3 FV Ft F f 9500 0,15 50 6. Võlli arvutus Võlli vaba otsa läbimõõt
Keti kiirus v = (z1*t*nr)/(60*103) = (19*25,4*27) / (60*103) 0,22 m/s Ringjõud FR = TK*R / v = TK* * nR / 30*v = (293,46*3,14*27) / (30*0,22) 3,8 kN Rullis tekkiv surve p = K*FR / 2A = K*FR/ 2*b*d = 2,03*3800 / 2*17,02*15,88 14,3 MPa< [p]= = 36 * [1+0,01(z1 17)]= 36 * [1+0,01(19 17)] 36,7 MPa (Lisa 1, Tabel 1). Tugevustingimus on rahuldatud. Valitud kett on 16B2W (DIN8187). Jõud ketis Läbipaindest F = 9,81*k * q * a kus F ülekande asendit arvestav tegur ( k = 6 horisontaalselt paigaldatava keti puhul, k = 1 vertikaalselt paigaldatud keti puhul, k = 1,5 nurgal 45 kraadi ), a = telgede vahe (valime a 800 mm) Minimaalne telgede vahe amin= 0,6(D01+D02)+ 30...50 mm, kus D01 ja D02 on ketirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe on a= 30t...50t, kus t on keti samm, maksimaalne telgedevahe on amax 80t.
v 30v 30 0,14 Rullis tekkiv surve KF KF 2,03 5100 p = R = R = 19 MPa < [ p ] = 36 k z = 2A 2bd 2 17,02 15,88 = 36 [1 + 0,01( z1 - 17 )] = 36 [1 + 0,01 (19 - 17 )] MPa (Lisa 1, Tabel 1). 36,7 Tugevustingimus on rahuldatud. Vastasel juhul tuleb valida kolmerealine kett ja kontrollida kontaktsurve p. Seega valitud on kett 16B2W (DIN8187). Jõud ketis Läbipaindest F f = 9,81k f qa , kus kf ülekande asendit arvestatav tegur (kf = 6 horisontaalselt paigaldava keti puhul, kf = 1 vertikaalselt paigaldava keti puhul, kf = 1,5 nurgal 45° [7]), a telgede vahe (valime a 800 mm). Minimaalne telgedevahe a min = 0,6(D01 + D02 ) + 30...50 mm, kus D01 ja D02 ketirataste peaderingjoone läbimõõdud. Soovituslik telgedevahe a = 30t...50t , kus t ketti samm,
annaabi.ee 
